SP 52-101-2003 Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonid ilma eelpingestussarjäärita / raudbetoonkonstruktsioonid / 52 101 2003

Ehitusdokumentide süsteem

EESKIRJADE KOOD
KASUTAMISEKS JA EHITUSEKS

BETOON JA BETOON
KONSTRUKTSIOONID
EELNEV PÕLLUMISEKS
KINNITUSED

1 ARENDATUD betooni- ja raudbetoonide teadus- ja arendus-, tehnoloogia- ja arendusinstituudi (GUP "NIIZHB") Gosstroy Russia

SISSEJUHATUS Venemaa Gosstroo ehituse, elamumajanduse ja kommunaalteenuste tehnilise normi, standardimise ja sertifitseerimise büroo

2 KINNITATUD kasutamiseks Vabariigi Valitsuse ehituskomitee 25. detsembri 2003. a otsusega nr 215

SISSEJUHATUS

Käesolev tegevusjuhend sisaldab soovitusi tööstus- ja tsiviilhoonete betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide arvutamiseks ja projekteerimiseks ning raskbetoonist valmistatud konstruktsioonidest ilma eelpingestusteta, mis vastavad SNiP 52-01-03 "Betooni- ja raudbetoonkonstruktsioonide kohustuslikele nõuetele. Peamised sätted.

Otsus käitumiskoodeksi kohaldamise kohta konkreetsete hoonete ja rajatiste konkreetsete ja raudbetoonkonstruktsioonide projekteerimisel kuulub kliendi või projekteerimisorganisatsiooni pädevusse. Juhul, kui käesoleva koodeksi kohaldamise kohta on tehtud otsus, peavad kõik selles kehtestatud nõuded olema täidetud.

Tegevusjuhises esitatud füüsikaliste koguste ühikud on väljendatud: jõud - njuutonites (N) või kilonewtonites (kN); lineaarsed mõõtmed - millimeetrites (sektsioonide jaoks) või m (elementide või nende sektsioonide puhul); stress, vastupidavus, elastsed moodulid - megapaskalites (MPa); jaotatud koormused ja jõud - kN / m või N / mm.

Dr. Techi välja töötatud reeglite kogum. Teadused A.S. Zalesov, A.I. Tähed, T.A. Mukhamediev, E.A. Chistyakov (GUP "NIIZHB" Gosstroy Venemaa).

DISAINITE JA EHITUSREEGLITE KOOD

BETOONI JA KASUTATUD BETOONKONSTRUKTSIOONID EELNEVUSLIKU TUGEVUSE ARMATUURIGA

KOKKUVATE JA KASUTATUD BETOONKONSTRUKTSIOONID KESKMISEKS

Kasutuselevõtmise kuupäev 2004-03-01

1 TAOTLUS

See reeglistik kehtib betoon- ja raudbetoonist erinevate hoonete ja rajatiste konstruktsioonide konstruktsioonide kohta, mis on valmistatud B10-st B60-st raskestitõkestatud betoonist ilma eelneva pinguldamisarmeerimiseta ja mida kasutatakse Venemaa kliimatingimustes keskkonnas, millel on agressiivne mõju, staatilise toimega koormus

Reeglite kogumit ei kohaldata hüdrauliliste konstruktsioonide betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide, sildade, maanteede ja lennuväljade ning teiste erivarustuse kõnniteede projekteerimisel.

2 NORMATIIVSED LINGID

Käesolevas koodeksis kasutatakse viiteid järgmistele regulatiivdokumentidele:

SNiP 52-01-2003 Betoon ja raudbetoonkonstruktsioonid. Peamised sätted

SNiP 2.01.07-85 * koormused ja mõjud

GOST 13015.0-2003 Betoonist ja raudbetoonist kokkupandavad konstruktsioonid ja tooted. Üldised tehnilised nõuded

GOST 14098-91 Ühendused keevisarmatuuriga ja raudbetoonkonstruktsioonide sisseehitatud tooted. Tüübid, kujundused ja suurused

3 TERMINID JA MÄÄRATLUSED

Selles koodis kasutatakse SNiP 52-01 kasutatud mõisteid ja muid dokumendis osutatud regulatiivseid dokumente.

4 ÜLDNÕUDED

4.1 PÕHISÄTTED

4.1.1 Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonidele tuleb tagada vastav usaldusväärsus kõikide piiritüüpide esinemisest arvutuste, materjalide kvaliteedinäitajate valiku, suuruse tähistamise ja ehitamise kohta kooskõlas käesoleva koodeksi juhistega. Sellisel juhul peavad olema täidetud konstruktsioonide valmistamise tehnoloogilised nõuded ning peavad olema täidetud hoonete ja rajatiste toimimise nõuded ning asjakohastes regulatiivdokumentides kehtestatud keskkonnanõuded.

4.1.2 Ehitust peetakse konkreetseks, kui selle tugevust tagab konkreetne üksi.

Kohaldatakse konkreetseid elemente:

a) peamiselt tihendusena elemendi ristlõike pikisuunalise survejõu asukohas;

b) mõnel juhul tihendusstruktuurides, kui pikisuunaline survejõud paikneb väljaspool elemendi ristlõike, samuti paindes struktuuris, kui nende hävitamine ei kujuta endast otsest ohtu inimeste elu ja seadmete ohutusele ning kui on soovitav kasutada betoonkonstruktsioone.

4.2 PÕHITEGEVUSTE LÕPETAMISE NÕUDED

4.2.1 Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide arvutused tuleb teha vastavalt piiratud tingimustele, sealhulgas:

- esimese rühma piirangud (täieliku töövõimetuse tõttu kandevõime kadumise tõttu);

- teise rühma piirangud (vastavalt nende sobimatusele normaalseks tööks pragude tekkimise või liigse avanemise tõttu, vastuvõetamatute deformatsioonide ilmnemise tõttu jne).

Selle ühisettevõttes sisalduva esimese rühma piirangute arvutused sisaldavad jõu arvutamist, võttes vajaduse korral arvesse struktuuri deformeerunud seisundit enne hävitamist.

Teises grupis sisalduvate piiravate seisundite arvutused, mis sisalduvad käesolevas ühisettevõttes, hõlmavad ka krae avamise ja deformatsioonide arvutusi.

4.2.2 Struktuuri tervikuna ja selle üksikute elementide arvutamisel tuleks reeglina läbi viia kõik etapid: tootmine, vedu, püstitamine ja käitamine; konstruktsiooniskeemid peavad vastama vastuvõetud projekteerimisotsustele.

4.2.3. Üldiselt tuleb raudbetoonkonstruktsioonide arvutusi arvestada, võttes arvesse pragude ja ebatasasuste deformatsioonide võimalikku tekkimist betoonis ja armeerimises.

Erinevatest mõjutustest tulenevate jõudude ja deformatsioonide määramine nende poolt moodustatud ehitiste ja struktuuride struktuuris ja süsteemides peaks toimuma struktuurimehhanismide meetodite kohaselt, võttes reeglina arvesse struktuuride füüsilist ja geomeetrilist mittelineaarsust.

4.2.4 Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide projekteerimisel määratakse kindlaks konstruktsioonide usaldusväärsus, arvutades välja koormuste ja mõju arvutatud väärtused, materjalide omaduste arvutatud väärtused, mis määratakse kindlaks nende omaduste standardväärtuste vastavate osaliste töökindlusteguritega, võttes arvesse hoonete ja rajatiste vastutuse taset.

SNiP 2.01.07 kohaselt aktsepteeritakse koormuste ja mõju standardväärtusi, kombineeritud tegureid, koormuse ohutegureid, ohutuskoefitsiente struktuuride jaoks, samuti koormate jagunemist alalisteks ja ajutisteks (pikkadeks ja lühiajalisteks).

4.2.5. Kokkupandud konstruktsioonielementide arvutamisel nende tõstmise, transportimise ja paigaldamise ajal tekkivate jõudude mõjul tuleks koormus elementide kaalust arvutada järgmiselt: 1.60 - transpordi ajal, 1.40 - tõstmise ja paigaldamise ajal. Lubatud võtta madalam, mõistlik ettenähtud viisil, dünaamika koefitsiendi väärtused, kuid mitte alla 1,25.

4.2.6. Betooni ja raudbetoone elementide tugevuse arvutamisel survetugevusjõu mõju põhjal tuleb arvesse võtta juhuslikku ekstsentrilisust ea, aktsepteeriti vähemalt:

1 /600 elemendi pikkus või selle sektsioonide vaheline kaugus, mis on fikseeritud nihutamisest;

Staatiliselt määratlemata konstruktsioonielementide puhul vähendatud püstjõu ekstsentrilisuse väärtus vähendatud lõigu e raskuskeskme suhtes0mis on võrdne staatilise arvutusega saadud ekstsentrilisuse väärtusega, kuid mitte vähem kui ea.

Staatiliselt määratatavate struktuuride elementide puhul ekstsentrilisus e umbes mis võrdub ekstsentriktsioonide summaga - struktuuride staatilisest arvutusest ja juhuslikust.

5 MATERJALID BETOONI JA KASUTATUD BETOONKONSTRUKTSIOONIDELE

5.1 BETOON

Betooni kvaliteedi näitajad ja nende kasutamine disainis

5.1.1 Käesoleva koodeksi nõuete kohaselt projekteeritud betooni- ja raudbetoonkonstruktsioonide jaoks on vaja ette näha keskmise tihedusega struktuurne raske betoon alates 2200 kg / m 3 kuni 2500 kg / m 3 kaasa arvatud.

5.1.2 Projekti käigus kindlaks tehtud betoonikvaliteedi põhinäitajad on järgmised:

a) betooni klass pressi tugevusele B;

b) aksiaalse tõmbetugevuse klass Bt (ette nähtud juhtudel, kui sellel omadusel on ülekaalus ja seda kontrollitakse tootmises);

c) külmakindluse märgistus F (ette nähtud alternatiivse külmutamise ja sulatamisega kokkupuutuvate struktuuride jaoks);

g) märk veekindluse W (ette nähtud struktuurid, mis kehtestavad läbilaskvuse piirangud).

Betooniklassid puhtuse tugevuse B ja telgpinge B järgi vastavad betooni garanteeritud tugevusele, MPa, väärtusega 0,95.

5.1.3 Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide hulka peaksid kuuluma järgmised klassid ja klassid:

a) survejõu klassid:

B10; B15; B20; B25; B30; B35; B40; B45; B50; B55; B60;

b) aksiaalse tõmbetugevuse klassid:

c) külmakindluse klassid:

F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500;

g) veekindluse märgid: W2; W4; W6; W8; W10; W12.

5.1.4. Konstruktsioonil põhinev konstruktsioon, mis põhineb projekteerimiskoormuste laadimisstruktuuride tegelikul määral, on määratud betooni vanusele, mis vastab selle klassi survele ja aksiaalsele pingele (disainiaeg). Nende andmete puudumisel määratakse betooni klass 28-päevaseks ajaks.

Betooni müügi tugevuse väärtus kokkupandavate konstruktsioonielementide elementides tuleks määrata vastavalt standardile GOST 13015.0 ja konkreetsete tüüpide ehitamise standarditele.

5.1.5 Raudbetoonkonstruktsioonide puhul on soovitatav kasutada betoonikihte, mille survetugevus ei ole madalam kui B15.

5.1.6. Külmakindluse betooni markeering sõltub konstruktsioonide, nende tööviisi ja keskkonnatingimuste nõudest.

Maapinnal asuvatele ehitistele, mis puutuvad keskkonnale atmosfääri mõjutavate teguritega külma perioodi minus 5 ° C-minus 40 ° C-ni projekti disainitud negatiivse keskkonnatemperatuurini, aktsepteerivad nad betooni külmakindlust, mis ei ole madalam kui F75, ja disainitud õhutemperatuuril -5 ° C Eespool nimetatud struktuurid ei standardiseeri külmakindluse markeeringut.

Muudel juhtudel määratakse sõltuvalt konstruktsioonide eesmärgist ja keskkonnatingimustest vastavalt spetsiaalsetele juhenditele külmakindlale betoonile sobiva klassi betooni.

5.1.7 Veekindlusele vastava betooni markeering sõltub konstruktsioonide, nende töörežiimi ja keskkonnatingimuste nõudest.

Maapinnal asuvate ehitiste puhul, mis puutuvad kokku ilmastikutingimustega, kui arvutatud negatiivne välistemperatuur on miinus 40 ° C ja soojendatavate ehitiste välisseinad, ei ole veekindluse kaubamärk standarditud.

Muudel juhtudel on nõutav betooni hulk vastavalt erinõuetele veekindlaks.

Betooni omaduste regulatiivsed ja arvutatud väärtused

Betooni tugevusomaduste normatiivsed väärtused

5.1.8 Betooni peamised tugevusomadused on standardväärtused:

- betoontakistused aksiaalse tihendamise R suhtesb,n ;

- betoontakistlik aksiaalpinge Rbt,n.

Vastavalt tabelile 5.1 võetakse sõltuvalt pressimisjõu betoonklassist B sõltuvalt betoonkindlast takistusest aksiaalse kokkusurumise (prisma tugevus) ja aksiaalse venitusega (betoonklassi kokkusurumise tugevuse määramisel).

Aksiaalse tõmbetugevuse B betoonikihi klassifitseerimisel on aksiaalrõhu betoonkindluse R standardväärtusedbt , n mis on võrdne betoonikihi numbrilise omadusega aksiaalse pinge korral.

Betooni tugevusomaduste arvutatud väärtused

5.1.9. Aksiaalse survega betooniresistentsuse R hinnangulised väärtusedb ja aksiaalpinge Rbt mis määratakse kindlaks valemitega:

Betooni usaldusväärsuse koefitsient tihendamisel g b võrdne:

1, 3 - riba piiramiseks kandevõimega (esimene rühm);

1, 0 - operatiivse sobivuse seisundite piiramiseks (teine ​​rühm).

Pinge all oleva betooni töökoefitsiendi väärtused g bt võrdne:

1, 5 - kandevõime seisundite piiramiseks betoonklassi määramisel survetugevusele;

1, 3 - kandevõime seisundite piiramiseks, kui asendada betoonikiht aksiaalse tõmbetugevusega;

1, 0 - kasutatavuse sobivuse piirväärtused.

Betoontakistuse R arvestuslikud väärtusedb, Rbt, Rb , ser, Rbt , ser (ümardamise teel) sõltuvalt betooni klassist, mis on esitatud survejõu ja aksiaalse pinge kohta: esimese grupi piirtingimuste puhul - teise grupi tabelites 5.2 ja 5.3 - tabelis 5.1.

Betoontakistuse R standardväärtusedb , n ja Rbt , n ja teise grupi R piirtasemete betoonkindluse arvutuslikud väärtusedb , ser ja Rbt , ser, MPa, betooni klassil survetugevus

SP 52-101-2003. Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonid ilma eelpingestusteta

Ehitusdokumentide süsteem

DISAINITE JA EHITUSREEGLITE KOOD

BETOON JA BETOON
KONSTRUKTSIOONID
EELNEV PÕLLUMISEKS
KINNITUSED

EESSÕNA

1 ARENDATUD betooni- ja raudbetoonide teadus- ja arendus-, tehnoloogia- ja arendusinstituudi (GUP "NIIZHB") Gosstroy Russia

SISSEJUHATUS Venemaa Gosstroo ehituse, elamumajanduse ja kommunaalteenuste tehnilise normi, standardimise ja sertifitseerimise büroo

2 KINNITATUD kasutamiseks Vabariigi Valitsuse ehituskomitee 25. detsembri 2003. a otsusega nr 215

3 esimest korda sisestatud

SISUKORD

SISSEJUHATUS

Käesolev tegevusjuhend sisaldab soovitusi tööstus- ja tsiviilhoonete betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide arvutamiseks ja projekteerimiseks ning raskbetoonist valmistatud konstruktsioonidest ilma eelpingestusteta, mis vastavad SNiP 52-01-03 "Betooni- ja raudbetoonkonstruktsioonide kohustuslikele nõuetele. Peamised sätted.

Otsus käitumiskoodeksi kohaldamise kohta konkreetsete hoonete ja rajatiste konkreetsete ja raudbetoonkonstruktsioonide projekteerimisel kuulub kliendi või projekteerimisorganisatsiooni pädevusse. Juhul, kui käesoleva koodeksi kohaldamise kohta on tehtud otsus, peavad kõik selles kehtestatud nõuded olema täidetud.

Tegevusjuhises esitatud füüsikaliste koguste ühikud on väljendatud: jõud - njuutonites (N) või kilonewtonites (kN); lineaarsed mõõtmed - millimeetrites (sektsioonide jaoks) või m (elementide või nende sektsioonide puhul); stress, vastupidavus, elastsed moodulid - megapaskalites (MPa); jaotatud koormused ja jõud - kN / m või N / mm.

Dr. Techi välja töötatud reeglite kogum. Teadused A.S. Zalesov, A.I. Tähed, T.A. Muhamediev, E. A. Chistyakov (NIIZHB GUL, Venemaa Gosstroy).

DISAINITE JA EHITUSREEGLITE KOOD

BETOONI JA KASUTATUD BETOONKONSTRUKTSIOONID EELNEVUSLIKU TUGEVUSE ARMATUURIGA

BETOONI JA KINNITATUD BETOONKONSTRUKTSIOONID, KASUTAMISEKS

Kasutuselevõtmise kuupäev 2004-03-01

1 TAOTLUS

Käesolevat tegevusjuhist kohaldatakse mitmesugustele otstarbel kasutatavate ehitiste ja rajatiste betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonidele, mis on valmistatud B10-st B60-le survetugevusklassi raske betoonist ilma eelnevate tõhustusventiilideta ja mida kasutatakse Venemaa kliimatingimustes, mitteagressiivse mõjuga keskkonnas, millel on staatiline toime koormus

Reeglite kogumit ei kohaldata hüdrauliliste konstruktsioonide betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide, sildade, maanteede ja lennuväljade ning teiste erivarustuse kõnniteede projekteerimisel.

2 NORMATIIVSED LINGID

Käesolevas koodeksis kasutatakse viiteid järgmistele regulatiivdokumentidele:

SNiP 52-01-2003 Betoon ja raudbetoonkonstruktsioonid. Peamised sätted.

SNiP 2.01.07-85 * koormused ja mõjud

GOST 13015.0-2003 Betoonist ja raudbetoonist kokkupandavad konstruktsioonid ja tooted. Üldised tehnilised nõuded

GOST 14098-91 Ühendused keevisarmatuuriga ja raudbetoonkonstruktsioonide sisseehitatud tooted. Tüübid, kujundused ja suurused

3 TERMINID JA MÄÄRATLUSED

Selles koodis kasutatakse SNiP 52-01 kasutatud mõisteid ja muid dokumendis osutatud regulatiivseid dokumente.

4 ÜLDNÕUDED

4.1 PÕHISÄTTED

4.1.1 Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonidele tuleb tagada vastav usaldusväärsus kõikide piiritüüpide esinemisest arvutuste, materjalide kvaliteedinäitajate valiku, suuruse tähistamise ja ehitamise kohta kooskõlas käesoleva koodeksi juhistega. Sellisel juhul peavad olema täidetud konstruktsioonide valmistamise tehnoloogilised nõuded ning peavad olema täidetud hoonete ja rajatiste toimimise nõuded ning asjakohastes regulatiivdokumentides kehtestatud keskkonnanõuded.

4.1.2 Ehitust peetakse konkreetseks, kui selle tugevust tagab konkreetne üksi.

Kohaldatakse konkreetseid elemente:

a) peamiselt tihendusena elemendi ristlõike pikisuunalise survejõu asukohas;

b) mõnel juhul tihendusstruktuurides, kui pikisuunaline survejõud paikneb väljaspool elemendi ristlõike, samuti paindes struktuuris, kui nende hävitamine ei kujuta endast otsest ohtu inimeste elu ja seadmete ohutusele ning kui on soovitav kasutada betoonkonstruktsioone.

4.2 PÕHITEGEVUSTE LÕPETAMISE NÕUDED

4.2.1 Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide arvutused tuleb teha vastavalt piiratud tingimustele, sealhulgas:

- esimese rühma piirangud (täieliku töövõimetuse tõttu kandevõime kadumise tõttu);

- teise rühma piirangud (vastavalt nende sobimatusele normaalseks tööks pragude tekkimise või liigse avanemise tõttu, vastuvõetamatute deformatsioonide ilmnemise tõttu jne).

Selle ühisettevõttes sisalduva esimese rühma piirangute arvutused sisaldavad jõu arvutamist, võttes vajaduse korral arvesse struktuuri deformeerunud seisundit enne hävitamist.

Teises grupis sisalduvate piiravate seisundite arvutused, mis sisalduvad käesolevas ühisettevõttes, hõlmavad ka krae avamise ja deformatsioonide arvutusi.

4.2.2 Struktuuri tervikuna ja selle üksikute elementide arvutamisel tuleks reeglina läbi viia kõik etapid: tootmine, vedu, püstitamine ja käitamine; konstruktsiooniskeemid peavad vastama vastuvõetud projekteerimisotsustele.

4.2.3. Üldiselt tuleb raudbetoonkonstruktsioonide arvutusi arvestada, võttes arvesse pragude ja ebatasasuste deformatsioonide võimalikku tekkimist betoonis ja armeerimises.

Erinevatest mõjutustest tulenevate jõudude ja deformatsioonide määramine nende poolt moodustatud ehitiste ja struktuuride struktuuris ja süsteemides peaks toimuma struktuurimehhanismide meetodite kohaselt, võttes reeglina arvesse struktuuride füüsilist ja geomeetrilist mittelineaarsust.

4.2.4 Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide projekteerimisel määratakse kindlaks konstruktsioonide usaldusväärsus, arvutades välja koormuste ja mõju arvutatud väärtused, materjalide omaduste arvutatud väärtused, mis määratakse kindlaks nende omaduste standardväärtuste vastavate osaliste töökindlusteguritega, võttes arvesse hoonete ja rajatiste vastutuse taset.

SNiP 2.01.07 kohaselt aktsepteeritakse koormuste ja mõju standardväärtusi, kombineeritud tegureid, koormuse ohutegureid, ohutuskoefitsiente struktuuride jaoks, samuti koormate jagunemist alalisteks ja ajutisteks (pikkadeks ja lühiajalisteks).

4.2.5. Kokkupandud konstruktsioonielementide arvutamisel nende tõstmise, transportimise ja paigaldamise ajal tekkivate jõudude mõjul tuleks koormus elementide kaalust arvutada järgmiselt: 1.60 - transpordi ajal, 1.40 - tõstmise ja paigaldamise ajal. Lubatud võtta madalam, mõistlik ettenähtud viisil, dünaamika koefitsiendi väärtused, kuid mitte alla 1,25.

4.2.6. Betooni ja raudbetoone elementide tugevuse arvutamisel survetugevusjõu mõjul tuleks arvesse võtta juhuslikku ekstsentrilisust ea, võttes vähemalt:

1/600 elemendi pikkusest või selle sektsioonide vahelisest kaugusest, mis on fikseeritud nihutamisest;

1/30 sektsiooni kõrgust;

Staatiliselt määratlemata konstruktsioonielementide puhul on vähenenud lõigu e0 pikisuunalise jõu ekstsentrilisuse väärtus võrdne staatilise arvutusega saadud ekstsentrilisuse väärtusega, kuid mitte vähem kui ea.

Statistiliselt kindlaksmääratavate struktuuride elementide puhul on ekstsentrilisus e0 samaväärne ekstsentriktsioonide summaga - struktuuride staatilisest arvutusest ja juhuslikust arvutusest.

5 MATERJALID BETOONI JA KASUTATUD BETOONKONSTRUKTSIOONIDELE

5.1 BETOON

Betooni kvaliteedi näitajad ja nende kasutamine disainis

5.1.1 Käesoleva koodeksi nõuetele vastavate betooni- ja raudbetoonkonstruktsioonide jaoks on vaja ette näha keskmise tihedusega struktuurne raske betoon alates 2200 kg / m3 kuni 2500 kg / m3 (kaasa arvatud).

5.1.2 Projekti käigus kindlaks tehtud betoonikvaliteedi põhinäitajad on järgmised:

a) betooni klass pressi tugevusele B;

b) aksiaalse tõmbetugevuse klass B (ette nähtud juhtudel, kui see omadus on ülitähtsaks ja seda kontrollitakse tootmises);

c) külmakindluse märgistus F (ette nähtud alternatiivse külmutamise ja sulatamisega kokkupuutuvate struktuuride jaoks);

g) märk veekindluse W (ette nähtud struktuurid, mis kehtestavad läbilaskvuse piirangud).

Betoonikihid kokkusurutavas tugevuses B ja telgpinge Bt vastavad betooni garanteeritud tugevuse väärtusele, MPa, turvalisusega 0,95.

5.1.3 Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide hulka peaksid kuuluma järgmised klassid ja klassid:

a) survejõu klassid:

B10; B15; B20; B25; B30; B35; B40; B45; B50; B55; B60;

b) aksiaalse tõmbetugevuse klassid:

Bt0,8; Bt1,2; Bt1,6, Bt2,0; Bt2,4; Bt2,8; Bt3,2;

c) külmakindluse klassid:

F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500;

g) veekindluse kaubamärgid:

W2; W4; W6; W8; W10; W12.

5.1.4. Konstruktsioonil põhinev konstruktsioon, mis põhineb projekteerimiskoormuste laadimisstruktuuride tegelikul määral, on määratud betooni vanusele, mis vastab selle klassi survele ja aksiaalsele pingele (disainiaeg). Nende andmete puudumisel määratakse betooni klass 28-päevaseks ajaks.

Betooni müügi tugevuse väärtus kokkupandavate konstruktsioonielementide elementides tuleks määrata vastavalt standardile GOST 13015.0 ja konkreetsete tüüpide ehitamise standarditele.

5.1.5 Raudbetoonkonstruktsioonide puhul on soovitatav kasutada betoonikihte, mille survetugevus ei ole madalam kui B15.

5.1.6. Külmakindluse betooni markeering sõltub konstruktsioonide, nende tööviisi ja keskkonnatingimuste nõudest.

Maapinnal asuvatele ehitistele, mis puutuvad keskkonnale atmosfääri mõjutavate teguritega külma perioodi minus 5 ° C-minus 40 ° C-ni projekti disainitud negatiivse keskkonnatemperatuurini, aktsepteerivad nad betooni külmakindlust, mis ei ole madalam kui F75, ja disainitud õhutemperatuuril -5 ° C Eespool nimetatud struktuurid ei standardiseeri külmakindluse markeeringut.

Muudel juhtudel määratakse sõltuvalt konstruktsioonide eesmärgist ja keskkonnatingimustest vastavalt spetsiaalsetele juhenditele külmakindlale betoonile sobiva klassi betooni.

5.1.7 Veekindlusele vastava betooni markeering sõltub konstruktsioonide, nende töörežiimi ja keskkonnatingimuste nõudest.

Maapinnal asuvate ehitiste puhul, mis puutuvad kokku ilmastikutingimustega, kui arvutatud negatiivne välistemperatuur on miinus 40 ° C ja soojendatavate ehitiste välisseinad, ei ole veekindluse kaubamärk standarditud.

Muudel juhtudel on nõutav betooni hulk vastavalt erinõuetele veekindlaks.

Betooni omaduste regulatiivsed ja arvutatud väärtused

Betooni tugevusomaduste normatiivsed väärtused

5.1.8 Betooni peamised tugevusomadused on standardväärtused:

- betoontakistused ajami kokkusurumisega Rb, n;

- betoontakistuse aksiaalpinge Rbt, n.

Vastavalt tabelile 5.1 võetakse sõltuvalt pressimisjõu betoonklassist B sõltuvalt betoonkindlast takistusest aksiaalse kokkusurumise (prisma tugevus) ja aksiaalse venitusega (betoonklassi kokkusurumise tugevuse määramisel).

Betoonikihi klassifitseerimisel aksiaalse tõmbetugevuse Bt jaoks on betooni takistuse standardväärtused aksiaalrõhuga Rbt, n võrduvad aksiaalrõhu betoonklassi numbrilise omadusega.

Betooni tugevusomaduste arvutatud väärtused

5.1.9. Aksiaalse surve Rb ja aksiaalse pinge Rbt betooniresistentsuse arvutatud väärtused, mis on määratud valemitega:

Kompressiooni γb betooni usaldusväärsuse koefitsiendi väärtused on võrdsed:

1.3 - kandevõime pidurdamiseks (esimene rühm);

1.0 - operatiivse sobivuse piirväärtused (teine ​​rühm).

Betooni usaldusväärsuse koefitsiendi väärtused, kui γbt venitada, on võrdne:

1.5 - kandevõime oleku piirangute määramisel betoonikihi klassifitseerimisel survetugevusele;

1.3 - kandevõime seisundite piiramiseks, kui määrata betoonikihi telje tõmbetugevus;

1.0 - kasutuskõlblikkuse piirtingimustele.

Antud betoonist Rb, Rbt, Rb, ser, Rbt, ser (c ümardamine) sõltuvalt betooniklassist sõltuvad survetugevuse ja aksiaalse pinge arvutuslikud väärtused: esimese rühma piirväärtused - vastavalt tabelites 5.2 ja 5.3, teine ​​grupp - tabel 5.1.

Betoontakistuse Rb, n ja Rbt, n standardväärtused ja teise grupi Rb, ser ja Rbt, ser, MPa piirtasemete betoonkindluse arvutuslikud väärtused koos betooni klassi survega

Kompressiooni teljesuunaline (prismikiirus) Rb, n, Rb, ser

Rb ja Rbt MPa esimese rühma piirtasemete betooniresistentsuse arvutuslikud väärtused, mille betooni klass on kokkusurutud

Tihendus teljesuunaline (prismaatiline tugevus) Rb

Telgjooneline Rbt venitamine

Betoonkindluse arvutuslikud väärtused esimese grupi Rbt, MPa piirväärtuste suhtes, mille aksiaalse tõmbetugevusega betoonikiht

Telgjooneline Rbt venitamine

5.1.10 Vajadusel korrutatakse betooni tugevuskõverate arvutatud väärtused järgmiste töötingimuste γbi suhetega, võttes arvesse konstruktsiooni betoonitööde eripära (koormuse laad, keskkonnatingimused jne):

a) γb1 - betooni- ja raudbetoonkonstruktsioonide puhul, mis on sisse viidud vastupanustuste Rb ja Rbt arvutatud väärtustele ning võttes arvesse staatilise koormuse mõju:

γb1 = 1,0 - lühikese (lühiajalise) koormuse korral;

γb1 = 0,9 pikema (pikaajalise) koormuse korral;

b) γb2 - betoonkonstruktsioonide puhul, mis on toodud resistentsuse Rb arvutatud väärtustele ja võttes arvesse selliste konstruktsioonide hävitamise olemust;

c) γb3 - betooni- ja raudbetoonkonstruktsioonide puhul, mis on betoonitud vertikaalses asendis, mis on toodud betooni Rb

Alternatiivse külmutamise ja sulatamise mõju ning negatiivseid temperatuure arvestab betooni töötingimuste koefitsient γb4≤1,0. Maapinnal asuvatele ehitistele, mille keskkonnatemperatuur on ümbritseva õhu temperatuuril külm ajal, miinus 40 ° C ja üle selle, võetakse koefitsiendiga γb4 = 1, 0 Muudel juhtudel võetakse koefitsienti γb4 väärtused sõltuvalt konstruktsiooni eesmärgist ja keskkonnatingimustest vastavalt erijuhenditele.

Betooni deformatsioonilised omadused

5.1.11 Betooni peamised deformatsioonilised omadused on järgmised väärtused:

- betooni maksimaalsed suhtelised deformatsioonid aksiaalse tihendamise ja pinge all (ühtse betooni pingega) εb0 ja εbt0;

- elastsuse esialgne moodul Еb;

- roopi koefitsient (omadused) φb, cr

- Betooni külgdetooni koefitsient (Poissoni suhe) νb, P

- betooni betooni temperatuuri deformeerumise koefitsient αbt

5.1.12 Betooni piiratud suhteliste deformatsioonide väärtused eeldatakse:

lühikese koormusega:

εb0 = 0,002 - teljesuunalise surve all;

εbt0 = 0,0001 - aksiaalpingega;

pikaajalise koormusega - vastavalt tabelile 5.6, olenevalt keskkonna suhtelisest niiskusest.

5.1.13. Betooni elastsuse esialgse modulaatori väärtused kokkusurumise ja pinge all sõltuvalt betooni klassist vastavalt survetugevusele B vastavalt tabelile 5.4.

Pikendatud koormusega määratakse betooni deformatsioonide algmooduli väärtused valemiga

kus φb, cr - roome koefitsient, mis on võetud vastavalt punktile 5.1.14.

5.1.14 Betooni rullkoefitsiendi väärtused φb, cr võetakse sõltuvalt keskkonnatingimustest (suhteline niiskus) ja betooni klassist. Betooni libisemise väärtused on esitatud tabelis 5.5.

5.1.15 Betooni külgmised deformatsioonikoefitsiendid lubavad võtta νb, P = 0,2.

5.1.16 Betooni lineaarse temperatuuri deformatsiooni koefitsient temperatuuri muutuselt miinus 40 kuni pluss 50 ° C eeldatakse järgmiselt: αbt = 1 ∙ 10-5 σ-1.

Betooni elastsuse algmõõdetugevus tihendamisel ja pingetel Eb, MPa 10-3 koos betoonikihiga survejõul

Välisõhu suhteline niiskus,%

Rõhumiskoefitsiendi φb, cr väärtused, kui pressitud betooni klass

Märkus - õhukeskkonna suhteline niiskus. SNiP 23-01 kohaselt võetakse neid ehituspiirkonna kuumuse kuu keskmisest suhtelisest niiskusest.

Välisõhu suhteline niiskus. %

Pikaajalise koormuse mõjuga betooni suhtelised deformatsioonid

Märkus - Suitsuõhu suhteline õhuniiskus võetakse SNiP 23-01 järgi sooja kuu keskmise kuu suhtelise niiskuseni ehituspiirkonnas.

Betooni riiklikud skeemid

a on pressitud betooni oleku kolme joonise skeem;

b - kokkusurutud betooni seisundi kahevooluline diagramm

Joonis 5.1 - pressitud betooni olek diagrammid

5.1.17 Betooni arvutatud olekuskeemidena võetakse kolme-lineaarsed ja kahe joone skeemid, mis määravad stresside ja suhteliste deformatsioonide vahelise suhte (joonis 5.1, a, b).

Raudbetoonelementide arvutamisel kasutatakse mittelineaarse deformatsioonimudeli konkreetset oleku skeeme.

5.1.18 Kolme joonise skeemil (joonis 5.1 a) on betooni σb survejõud sõltuvalt betooni ε b lühendamise suhtelisest deformatsioonist valemite abil:

jaoks εb1 14, elemendi läbipainde mõju selle tugevusele, korrutades esialgse ekstsentrilisuse e0 koefitsiendiga η, mis määratakse vastavalt suunistele 6.2.16.

6.2.4. Raudbetoonielementide puhul, mille lõplik tugevus on väiksem kui pragude tekkimise lõplik jõud (7.2.5-7.2.11), tuleks pikisuunalise tõmbevõimsuse ristlõikepindala suurendada, võrreldes vajaliku tugevusega, mis põhineb vähemalt 15% või vastab lõplikule pragunemisele.

Piiratud jõupingutuste tavapäraste sektsioonide tugevuse arvutamine

6.2.5. Ultimate jõud ristlõikega, mis on normaalseks elemendi pikitelje suhtes, tuleks kindlaks määrata järgmiste eelduste alusel:

- betooni takistus venitamiseks eeldatakse, et see on null;

- betooni vastupidavust kokkusurumisele kujutab endast Rb-ga võrdsed pinged ja ühtlaselt betooni tihendatud tsooni;

- sõltuvalt betooni tihendatud tsooni kõrgusest määravad deformatsioonid (pinged) armeerimisel;

- tugevdussuundumused ei tohi ületada arvutatud takistust venitades Rs;

- Armeerimisel tekkivad survetugevuspingid ei ületa arvestatud survejõu Rsc.

6.2.6 arvutamine tugevust normaalse lõigud tuleks sõltuvalt seost väärtus suhteline kõrgus kokkupakitult ala betooni, määrati vastavates tasakaalutingimused ning piirväärtus suhteline kõrgus pressiti ξR tsooni, kusjuures piirtingimus eseme toimub samaaegselt saavutamisega venitatud pingearmatuur võrdne arvutatud takistusega Rs.

6.2.7. ΞR väärtus määratakse valemiga

kus εs, el on pingutatud armee suhteline deformatsioon Rs-ga võrdsetel pingel

εb, ult on pressitud betooni suhteline deformeerumine Rb-ga võrdsetel pingel, eeldades, et see on 0,0035.

6.2.8 Pikisuunalise jõu e0 esialgses ekstsentrilisuses ekstsentriliselt pressitud raudbetoonist elementide arvutamisel tuleb arvesse võtta juhuslikku ekstsentrilisust e0, mis on võetud vastavalt suunisele 4.2.6.

Painutatud elementide arvutamine

6.2.9. Tingimusest saadud painutatud detailide osade tugevus

kus Mult on lõplik paindemoment, mida saab elemendi osas tajuda.

6.2.10 Ristküliku ristlõike painduvate elementide Mult väärtus (joonis 6.3) määratakse kindlaks järgmise valemi abil:

tihendatud tsooni x kõrgus määratakse valemiga

6.2.11 Kokkusurutud tsooni (T-kujuline ja I-tala sektsioon) riiulil olevate painutatud elementide hulga väärtus määratakse sõltuvalt kokkusurutud tsooni piirist:

a) kui piir läheb riiulile (joonis 6.4), st tingimus on täidetud

Mult väärtus on määratud punktiga 6.2.10 kui ristkülikukujuline sektsioon laiusega;

b) kui piir läbib serva (joonis 6.4, b), st tingimus (6.16) ei ole täidetud, Mult väärtus määratakse valemiga

betooni tihendatud tsooni kõrgus x määratakse kindlaks valemiga

Joonis 6.3 - Pinge ja pinge skeem ristlõikega, mis on normaalseks painutatud raudbetoonelemendi pikiteljele, selle tugevuskõveraga

ja - riiulil; b - servas

Joonis 6.4. Painduva betoneelemendi ristlõikega tihendatud tsooni piiri asukoht

6.2.12 arvutusse võetud b'f väärtus; nõustuma tingimusel, et riiuli riputamise laius riba mõlemal küljel ei tohiks olla rohkem kui 1/6 elemendi pikkusest ja mitte enam:

a) ristribide juuresolekul või kui h'f ≥ 0,1 h - 1/2 pikisuunaliste servade vahelisest selgest kaugusest;

b) puudumisel põikiserva (või vahemaad suurem kui vahemaa pikiribid) ja h'f ξRh0 valemis (6.34) asendada x = ξRh0, milles ξR määratakse vastavalt juhistele 6.2.7.

a - jõudude arenedes S ja S vahel; b - väljastpoolt vahemaad jõudude vahel armeerimisel S ja S '

Joonis 6.6. Pingete ja pinge skeemi skeem ristlõikes, ekstsentrilise pingutatud raudbetoonelemendi pikiteljega normaalteljel, selle tugevuse arvutamisel pikisuunalise jõu N

Tavaliste sektsioonide tugevuse arvutamine mittelineaarse deformatsioonimudeli alusel

6.2.21 Kui tugevuse arvutamisel jõupingutusi ja deformatsioonid ristlõikes normaalne pikiteljega elemendi määratakse kasutades mittelineaarset deformatsiooni mudel, kasutades võrrandeid tasakaalu väliste jõudude ja sisemine jõud element lõik, ja ka järgmine olukord:

- betooni ja armee suhteliste deformatsioonide jaotus elemendi lõigu kõrguse kohta on eeldatavalt lineaarne (lamedate sektsioonide hüpotees);

- betooni ja armee suhteliste deformatsioonide suhe eksisteerib betooni ja armee oleku (deformatsioon) skeemide kujul (5.1.17, 5.2.11);

- lubatud venitada venitatava tsooni betoonkindlust, võttes εbi≥0 pinge σbi = 0. Mõnel juhul (nt painutus- ja ekstsentriliselt pressitud betoonkonstruktsioonid, mis ei võimalda pragusid), tehakse tugevuskõverat, võttes arvesse venitatud betooni tööd.

6.2.22 Üleminek betooni stressiprofiilist üldistele sisemisele jõududele määratakse kindlaks stressi arvulise integreerimise tavapärase ristlõikega. Selleks jagatakse tavapärane lõik tavapäraselt väikesteks piirkondadeks: kaldu ekstsentriline kokkusurumine (pinge) ja kaldkang - piki sektsiooni kõrgust ja laiust; ekstsentrilise kokkusurumisega (pinge) ja elemendi ristlõike sümmeetriatelje tasapinna painutamine - ainult piki sektsiooni kõrgust. Väikestes piirkondades rõhuasetus on ühtlaselt jaotatud (keskmiselt).

6.2.23. Deformatsioonimudeli kasutavate elementide arvutamisel aktsepteerivad nad järgmist:

- puksiiri pikiteljejõu väärtused, aga ka betooni ja armeeringu lühenemisega kokkupressitud pinged ja deformatsioonid - miinusmärgiga;

- tõmbetugevusjõu väärtused, betooni ja tugevduse tõmbetugevus ja deformatsioon - plussmärgiga.

Armatuurlaagrite ja määratud betoonist väljakute raskuskeskmete koordinaadid ning pikisuunalise jõu rakenduspunktid võetakse vastavalt määratud koordinaatide süsteemile XOY. Üldjuhul asub selle süsteemi päritolu (joonisel 6.7 toodud punkt O) elemendi ristlõikes suvalises asukohas.

Joonis 6.7 - raudbetoonelemendi tavalise osa ehitusskeem

6.2.24 Tugevate normaalsete ristlõigete (joonis 6.7) arvutamisel kasutatakse üldiselt järgmist:

Elemendi normaalse lõigu välisjõudude ja sisemiste jõudude tasakaaluvõrrandid:

võrrandid, mis määratlevad deformatsioonide jaotust elemendi sektsiooni vahel:

Betooni ja armee pingete ja betooni suhteliste deformatsioonidega seotud sõlmed

Võrrandites (6.36) - (6.42):

MX, Mu on väliskoormuse painutusnäitajad valitud koordinaatide telgede suhtes ja asuvad elemendi ristlõikes (vastavalt tegutsedes XOZ ja YOZ-tasapinnal või nendega paralleelselt), mis on määratletud valemitega:

kus Mxd, Myd - paindemomendid vastavates lennukites väliskoormuse põhjal, mis on määratud struktuuri staatilisest arvutusest;

N on väliskoormuse pikisuunaline jõud;

ex. еу - kaugus jõu rakendumispunktist N vastavate valitud telgedeni;

Abi Zbm, Zbyi, σbi - ala, betooni i-nda osa raskuskeskme koordinaadid ja rõhk raskuskeskme tasemel;

Asj Zsxj, Zsyj, σsj - ala, j-nda armatuurriba raskuskeskme koordinaadid ja pinge selles;

ε0 on valitud kiudude lõikepunktis paikneva kiudude suhteline deformatsioon (punktis O);

, - pikisuunalise telje kõverus elemendi vaadeldavas ristlõikes paindemomentide Mx, My poolt;

Еb - betooni elastsuse algmoodul;

Еsj- on j-nda armatuurriba elastsusmoodul;

νbi i-nda betooni elastsuskoefitsient;

νsj on j-nda armatuurriba elastsuskoefitsient.

Koefitsiendid νbi ja νsj võetakse vastavalt punktis 5.1.17, punktis 5.2.11 nimetatud vastavale olekule ja konkreetsetele skeemidele.

Väärtused νbi koefitsientide ja νsj määratletakse suhtena väärtuste stressi ja tüved uuritud aspekti vastava diagrammid betooni olekus ja ventiilid vastu arvutamise jagatuna betooni mooduliga Eb ja armatuuri Es (at kaherealine diagramm betooni state - vähendatud mooduliga Eb, punane). Sellisel juhul kasutatakse sõltuvust "pinge - pinget" (5.4) - (5.8), (5.12) ja (5.13) skeemide kaalutletud osades.

6.2.25 Raudbetoonelementide normaalsete sektsioonide arvutamine tingimustel saadud tugevusest

kus on suhteliselt tiheda betooni kihi suhteline deformatsioon elemendi normaalses osas välise koormuse toimel;

- kõige välja venitatud tugevdusribade suhteline deformatsioon elemendi normaalses osas välise koormuse mõjul;

- surve all oleva betooni suhteline deformatsioon, mis on võetud vastavalt juhistele 6.2.31;

- Armeeringu pikenemise suhteline deformatsioon, mis on võetud vastavalt juhistele 6.2.31, piirväärtus.

6.2.26 for Betoonelementidest mis mõjuvad mõlema sõidusuuna paindemomendid ja pikijõudu (joonis 6.7) ja deformatsiooni Betoonisarrusvardad normolnom läbilõike suvalise kujuga määratakse lahendades võrrandisüsteemi (6.49) - (6.51) kasutades võrrandeid (6.39) ja (6.40):

Võrrandites (6.49) - (6.51) jäikuse näitajad Dij (i, j = 1, 2, 3) määratakse kindlaks valemitega:

Märkeid valemites vt 6.2.24.

6.2.27. Võrrandil (6.51) võetakse raudbetoonelementidel, kus ainult kahe suuna Mx ja Mu (painutatud painutamine) paindemomendid toimivad, N = 0.

6.2.28 Sümmeetria tasapinnaga ekstsentriliselt kokkusurutud ja X-telje asukoha ristlõige on sellel tasapinnal Mu = 0 ja D12 = D22 = D23 = 0. Sel juhul on tasakaalu võrrandil kujul:

6.2.29 Sümmeetria tasapinnaga painutatud raudbetoonielementide ristlõige ja X-telje asukoht selles tasapinnas on N = 0, Mu = 0, D12 = D22 = D23 = 0. Sellisel juhul on tasakaaluvõimalused kujul:

6.2.30 Etsentriliselt pressitud betoneelementide normaalsete punktide tugevuse arvutamine punkti 4.1.2. Alapunkti a kohaselt viiakse läbi tingimusest (6.47) vastavalt juhistele 6.2.25-6.2.29, võttes selleks valemid 6.2.26, et määrata Dij, tugevdusala Asj = 0

Kallutatud ja ekstsentriliselt pressitud betoonielementide puhul, kus pragusid ei lubata, arvutatakse, võttes arvesse venitatava betooni tööd elemendi ristlõikes tingimusest

kus on kõige välja venitatud betoonkiudude suhteline deformatsioon elemendi tavapärases lõigus välise koormuse toimel, mis on määratud vastavalt punktidele 6.2.26-6.2.29;

- pinge all oleva betooni suhtelise deformatsiooni piirväärtus, mis on võetud vastavalt juhistele 6.2.31.

6.2.31 Betooni suhteliste deformatsioonide () väärtuste piirväärtused võetakse betoelemendi ristlõike (painutamine, ekstsentriline kokkusurumine või suured ekstsentrikütused) ristlõikel oleva kaheosalise pingekraaniga (tihendus ja pinge), mis on võrdne ().

Kui ekstsentrik pressimise või pingutuselemendid ning jaotatakse ristlõike deformatsiooni betooni ainult üks märk element piirab suhtelise deformatsioonide betoon () määratakse sõltuvalt venivuse suhe betoonist vastastahu elemendi sektsioonis ja () vastavalt valemitega:

kus,,, on arvutatud betooni oleku diagrammide deformatsiooniparameetrid (5.1.12, 5.1.18, 5.1.20).

Arvestuse suhteline deformatsioon piirväärtus eeldatakse 0,025.

Raudbetoonielementide tugevuse arvutamine põikjõu mõjul

6.2.32 Raudbetoonielementide tugevus arvutatakse põikisuunalise jõu mõjul kallutatud sektsioonide mudeli alusel.

Kallutatud sektsioonide mudeli arvutamisel tuleks ette näha elemendi tugevus piki riba kaldaste osade vahel piki kaldjoont ristsuunaliste jõudude mõjutamiseks ja kallutatud osa tugevus hetkel.

Vastupidavus kaldu bändi iseloomustatakse maksimaalse väärtusega külgjõu võib täheldada kaldtunneliga ribad mõjul survejõud piki ribad ja tõmbejõudude aasta põiki tugevdus, ületades kaldu ribad. Betooni tugevus sõltub betooni takistusest aksiaalsele kokkusurumisele, võttes arvesse kompleksse stressi seisundi mõju kaldpinnale.

Kaldusjõu arvutamine põikjõudude toimemehhanismide põhjal toimub põikjoonel töötavate välise ja sisemise põikisuunalise tasakaalu võrrandi põhjal, mille elemendi pikiteljel on projektsioonipikkus s. Sisemised põikjõud hõlmavad põikjõudu, mida tajub betoonist kaldesektsioonis, ja põikjõu, mida ristlõikega sõrmejõud tajub, keresid kaldus sektsiooni. Sellisel juhul määratakse betooni ja põiki tugevdusega tajutud põiki jõud kindlaks betooni ja põikivahendi vasturõhu pingega, võttes arvesse väljaulatuva osa pikkust kaldpiirkonnast.

Hetki mõjutatava nihkejoonise arvutamise aluseks on vöödeosas asuvate välistest ja sisemisest jõudude tasakaalu võrrand, mille elemendi pikiteljel on projektsioonipikkus s. Sisemiste jõudude hetked hõlmavad kaldjoont ületavat pikisuunalist pingutatud tugevdust, mida on näha kaldsektsiooni ületanud ristsuunalise tugevdusega. Sellisel juhul määratakse pikisuunalise ja põiksuunalise armee poolt tajutud momendid piki- ja ristarahenduse vastupidavust pingele, võttes arvesse väljaulatuva osa pikkust kaldpiirkonnast.

Raudbetoonielementide arvutamine kaldpüüniste vahelises ribas

6.2.33 Kahvliistude betoonist elementide arvutamine piki betoonribasid kaldsete sektsioonide vahel on tehtud tingimusest

kus Q on elemendi normaalse lõigu põikjõud;

- koefitsient võrdub 0,3.

Kaldus osade raudbetoonist elementide arvutamine põikjõu mõjul

Joonis 6.8 - Rööbastekonstruktsioonide elementide arvutamiseks tehtud jõupingutuste skeem piki kaldus paragrahvi põikjõu mõjul

6.2.34 Kaldsegmendi (joonis 6.8) painutatud elementide arvutamine toimub seisukorrast

kus Q on põikjoonte põikjõud, kusjuures väljaulatuva osa pikkus on elemendi pikiteljel, mis on määratud kõigi välise jõu abil, mis asuvad vaadeldava kaldu lõigu ühes küljel; samal ajal võtke arvesse kõige ohtlikumat koormust kaldpiirkonnas;

- kaldjoonis betooni tajutava nihkejõu;

- põikjõu poolt kaldsektsioonis tajutud põikjõud. Ristviirus Qb määratakse valemiga

kuid enam ei aktsepteeri ega vähem;

- koefitsient, mis on võrdne 1,5

Ristarahenduse jõud, mis on normaalne elemendi pikitelje suhtes, määratakse kindlaks valemiga

kus koefitsient on 0,75;

- jõuavad ristarahendusse elemendi pikkuse kohta

Arvutatakse mitmete vertikaalselt paiknevate kaldaste sektsioonide vertikaalselt asetsevate elementidega, mille kaldu lõigu c kõige ohtlikum projektsioonipikkus on. Sellisel juhul ei ületa valemiga (6.68) pikkus c rohkem kui 2,0 h0.

Külgjõu kindlaksmääramisel väliskoormalt on lubatud arvutada kaldsed sektsioonid, arvestamata kaldpindu, tingimusest

kus on normaalsel lõigul põikjõud;

Kui asub normaalne sektsioon, kus arvesse võetakse ülemise jõu Q1 tugi lähedal väiksema kui 2,5 h0-ga, arvutatakse tingimusest (6.70) valemiga (6.71) määratud väärtustega Qb1 korrutamisel koefitsiendiga, mis on võrdne; kuid võtke väärtus Qb1 enam.

Kui asub normaalne osa, milles võetakse arvesse põikisuunalist jõudu Q1, kaugustel a vähem kui h0, tehakse arvutus seisundist (6.70), korrutades valemi (6.72) abil määratud väärtuse koefitsiendiga, mis võrdub a / h0-ga.

Arvestuses arvestatud nihkejõudu, kui tingimus on täidetud

Võimalik on arvestada ka põiksuunalise tugevdusega, isegi kui see tingimus ei ole täidetud, kui tingimustes (6.66)

Arvestuses arvesse võetud vahekaugus ei tohiks olla suurem väärtusest.

Kui ristlõikamine või eespool toodud nõuete rikkumine puudub, arvutatakse see tingimustest (6.66) või (6.70), võttes jõupingutusi Qsw või Qsw, 1 võrdub nulliga.

Ristmehitis peab vastama punktis 8.3.9-8.3.17 esitatud konstruktsiooninõuetele.

Konditsioneeritud raudbetoonist elementide arvutamine hetkede mõjude kohta

Joonis 6.9 - Pingutuste skeem raudbetoonist elementide arvutamiseks mööda kaldu lõiget hetkede toimimiseks

6.2.35 Raudbetoonelementide arvutamine kaldpiirkondade jaoks hetkede mõjutamiseks (joonis 6.9) tehakse tingimustest

kus M - hetkel kaldu sektsioonis pikkusega projektsioon pikisuunalise elemendiga telje määratletud kõigi välisjõudude paiknevad ühel pool peetakse viltuste sektsioonis otsa suhtes kaldu osa (punkt D), mis on vastupidine ots mille juures katsetatakse Pikiarmatuuri paikneb, kiputatud lõigu momendil venitades; samal ajal võtke arvesse kõige ohtlikumat koormust kaldpiirkonnas;

- kaldjoont ületavat pikisuunalist tugevdust, mis on vaadatuna kaldu lõigu vastassuunas (punkt O);

- kaldjooni ületanud põiksuunalise tõmbamise hetk kaldjoonte (otspunkt O) vastaskülje suhtes.

Moment M on määratud valemiga

kus Ns on pikisuunalise pingestatud armee jõud, mis on võrdne: Rs As ja ankurdamistsoonis - määratud vastavalt punktidele 8.3.18-8.3.25;

- sisemise sõrmejõu õlg; lubatud võtta.

Pööratava tugevduse momend, mis on normaalne elemendi pikiteljele, määratakse valemiga

kus on risti võimenduse jõud, mis on võrdne qswc-ga;

qsw - määratakse valemiga (6.69) ja võtab vahemikus 1,0 h0 kuni 2,0 h0.

Arvutatakse kaldasektsioonide puhul, mis paiknevad piki elemendi pikkust selle lõpusosades ja pikisuunalise sarruse purunemise kohtades, kusjuures kaldpiirkonna projektsiooni kõige ohtlikum pikkus on eespool nimetatud piirides võetud.

Kaldpiirded on lubatud arvutada kallutatud lõigu momendiga M (6.73), mille pikisuunaline proportsioon on elemendi pikiteljega võrdne 2,0 h0 ja hetkel - võrdne.

Pöördssarmatuuri puudumisel tehakse kaldsete sektsioonide arvutus seisundist (6.73), võttes momendi M kaldsektsioonis, mille elemendi pikitelje pikkus on 2,0 h0 ja nulliga võrdne moment.

Raudbetoonelementide tugevuse arvutamine pingutuste mõjul

6.2.36 Raudbetoonielementide tugevus arvutatakse pöördemomentide mõju põhjal ruumiliste sektsioonide mudeli alusel.

Arvutamisel vastavalt ruumiobjektide mudelile käsitletakse kaldjoonte poolt moodustatud lõikeid, mis järgivad mööda elemendi kolme venitatud serva ja elemendi neljanda kokkupressitud serva mööda lõppevat segmenti.

Raudbetoonielementide arvutus pöördemomentide mõju kohta tekib ruumiliste sektsioonide ja ruumilise sektsiooni tugevuse vahelise elemendi tugevuse poolest.

Betooni tugevust ruumiliste sektsioonide vahel iseloomustab maksimaalne pöördemomendi väärtus, mis on määratud betooni aksiaalse tihendustakistusega, võttes arvesse betooni pingeasetust ruumiliste sektsioonide vahel.

Arvutamine ruumiliste sektsioonide järgi põhineb kõigi sisemise ja välimise jõu tasakaalude võrranditel elemendi ruumilise sektsiooni tihendatud tsooni keskel paikneva telje kohta. Inner punktide hulka aega tajuda armatuur, järgmise elemendi piki telge ja armatuuri, järgmine risti element telje lõikub ruumiline osa ja asub tõmbetsooniks ruumilise lõik ja pinguti nägu vastas survetsooniga ruumilise sektsioonis. Sellisel juhul määratakse armee poolt tajutud jõud vastavalt pikisuunalise ja põiksuunalise armee tõmbetugevuse arvutusväärtustele.

Arvutamisel arvestatakse ruumilise sektsiooni kõiki positsioone, võttes ruumiosade tihendatud ala elemendi põhjas, küljel ja ülemistel servadel.

Torsioon- ja paindemomentide, samuti pöördemomentide ja nihkejõudude ühisjõu arvutamine toimub vastavate jõufaktorite vastasmõju võrrandite alusel.

Pöördemomendi mõju arvutamine

6.2.37. Elemendi tugevuse arvutamine ruumiliste sektsioonide vahel toimub tingimusest

kus T on väliskoormuste pöördemoment elemendi normaalses osas;

b ja h on vastavalt elemendi ristlõike väiksemad ja suuremad mõõtmed.

a - tõmbetugevus elemendi alumisel serval; b - elemendi külgmisest küljest on venitatud tugevus

Joonis 6.10 - Pöördemomendi mõju arvutamisel ruumiliste osade jõupingutuste skeemid

6.2.38 Ruumiliste külade tugevus arvutatakse tingimusest (joonis 6.10)

kus T on ruumilises osas olev pöördemoment, mis määratakse kindlaks kõigi ruumilise sektsiooni ühel küljel asuvate välisjõudude põhjal;

- ruumilise sektsiooni tugevdusena tajutud pöördemoment, mis asub elemendi telje suhtes põikisuunas;

- pöördemoment, pikisuunas paiknev tajutava ruumilise sektsiooni tugevdus.

Allpool on esitatud suhte (6,77) arvesse võetavate rist- ja pikisuunaliste sarrustega jõudude suhe.

Pöördemoment määratakse kindlaks valemiga

ja pöördemoment - vastavalt valemile

kus - klapi jõud ristisuunas; Elemendi pikiteljele normaalse tugevuse tugevdamiseks määratakse jõud valemiga

- jõuavad selle tugevdamise ühe elemendi pikkuseni

- risti läbilõikepindala, mis paikneb risti suunas;

- selle tugevuse samm;

- ruumilise lõigu venitatava külje projektsiooni pikkus elemendi pikiteljel

δ - koefitsient, võttes arvesse ristlõike suuruste suhet

c on elemendi pikitelje ruumilise sektsiooni kokkusurutud pinna projektsiooni pikkus;

Ns - jõu pikisuunalise tugevdusega, mis asetseb vaadeldava elemendi näol

, - elemendi kaalutud näo juures asuva pikisuunalise tugevdusega ristlõikepindala;

Z1 ja Z2 on ristlõike külje pikkus elemendi kaalutud venitataval küljel ja elemendi ristlõike teisel küljel.

Suhe on vahemikus 0,5 kuni 1,5. Sellisel juhul, kui väärtus jääb kindlaksmääratud piiridest väljapoole, võetakse arvesse sellist armee kogust (pikisuunaline või põiksuunaline), mille väärtus jääb kindlaksmääratud piiridesse.

Arvutatakse mitme elemendi piki paiknevate ruumiliste osade vahel, kus ruumilise lõigu projektsioon on kõige ohtlikum pikkusest elemendi pikiteljest. Sellisel juhul võetakse väärtuseks c mitte rohkem kui 2Z2 + Z1 ja mitte rohkem.

Pöördemomendi mõju arvutamisel, arvestamata väliskoormuse pöördemomendi määramisel ruumilist sektsiooni, on lubatud arvutada tingimusest

kus on elemendi normaalses osas olev pöördemoment;

- tõmbetugevus, mida tajub tugevduse abil, mis asub elemendi kaalutud näol põikisuunas ja määratakse valemiga

- elemendi kaalutud näo juures paiknev pikisuunaline tugevdamine, mis on kindlaks määratud valemiga

Väärtus - võtke ülaltoodud vahemikus.

Arvutamine tehakse mitmete tavaliste sektsioonide puhul, mis asuvad elemendi pikkuse ulatuses, et tugevdada elemendi iga vaadeldava näo kohal.

Pöördemomentide mõjul tuleks järgida jaotises 8 esitatud konstruktsiooninõudeid.

Pöördemomendi ja paindemomentide kombineeritud efekti arvutamine

6.2.39. Elemendi tugevus arvutatakse ruumiliste sektsioonide vahel vastavalt punktile 6.2.37.

6.2.40. Tingimustest tuleneva ruumilise lõigu tugevuse arvutamine

kus T on välimise koormuse pöördemoment ruumilises osas;

T0 on ruumilise sektsiooni poolt vaadeldav piirav pöördemoment;

M on paindemoment tavapärasest sektsioonist väljuvast koormusest;

M0 on tavapärase sektsiooni tajutud lõplik paindemoment.

Pöörde- ja paindemomentide ühisjõu arvutamisel loetakse ruumilist sektsiooni tõmmatud tõmbetugevus, mis paikneb näol, painutatud momendist venitatud, st paindemomendi pealispinna normaalsel tasapinnal.

Pöördemoment T väliskoormusest määratakse normaalses osas, mis paikneb väljaulatuva pikkuse keskel koos elemendi pikiteljega. Samas normaalses osas määrake paindemoment M väliskoormusest.

Pöördemoment T0 määratakse vastavalt punktile 6.2.38 ja eeldatavalt võrdub see vaatlusaluse ruumilise sektsiooni seisundi (6.77) parempoolsusega.

Pöördemoment M0 määratakse vastavalt punktile 6.2.10.

Pöördemomentide määramiseks on lubatud kasutada tingimust (6.85). Sellisel juhul määratakse pöördemoment T = T1 ja paindemoment M määratud elemendi pikkuse normaalsetes osades. Tavaliselt vaadeldavas osas peetakse piiravat pöördemomenti võrdseks tingimuse parempoolse küljega (6.85).

Piiratud paindemoment M0 määratakse sama tavalise lõigu jaoks, nagu eespool näidatud.

Torsioon- ja paindemomentide ühistegevuse korral tuleb järgida punktis 6.2.38 ja 8. jaos esitatud projekteerimis- ja konstruktsiooninõudeid.

Pöördemomendi ja nihkejõu kombineeritud efekti arvutamine

6.2.41. Elemendi tugevuse arvutamine seisundist toodetud ruumiliste osade vahel

kus T on väliskoormuse pöördemoment tavalises osas;

T0 on piirava pöördemomendi, mille elemendi poolt ruumiliste sektsioonide poolt aktsepteeritav seisund vastab parempoolsele küljele tingimustes (6.76);

Q on välimise koormuse põikjõud samast tavapärasest sektsioonist;

Q0 on piiratud põikisuunaline jõud, mida betoon tajutab kaldsete lõigete vahel ja mis vastab tingimusele (6.65) parempoolsele küljele.

6.2.42 Ruumiobjektide tugevus arvutatakse tingimustest (6.89), milles nad aktsepteerivad:

T on väliskoormuse pöördemoment ruumilises osas;

T0 on ruumilise sektsiooni poolt vaadeldav piirav pöördemoment;

Q - külgjõud kaldasektsioonis;

Q0 - kaldjoonis tajutud lõplik põikisuunaline jõud.

Pöördemomendi ja nihkejõu ühise efekti arvutamisel loetakse ruumilist sektsiooni tõmmatud tugevuseks, mis asetseb ühel küljel ja mis on tõmmatud nihkejõuga, st nägu paralleelselt põikjõu tasapinnaga.

Pöördemoment T välisest koormusest määratakse normaalses osas, mis asub pikkuse keskel piki elemendi pikitelge. Samas tavalises osas määratakse külgjõud Q väliskoormuse põhjal.

Pöördemoment T0 määratakse vastavalt punktile 6.2.38 ja võetakse võrdse tingimuse parempoolse külje (6.77) <равным ) для рассматриваемого пространственного сечения.

Piiramine põikisuunaline jõud Q0 määratakse vastavalt punktile 6.2.34 ja eeldatakse, et see on võrdne tingimuse parempoolse küljega (6.66). Selles keskel pikkus projektsioon kaldu üksikute sektsioonide pikiteljega element normaalses sektsioonis läbib keskmisesse pikkusest projektsioon ruumilise sektsiooni pikiteljega elemendi.

Pöördemomentide kindlaksmääramiseks ja nihkejõudude määramiseks (6.70) on lubatud kasutada tingimust (6.85). Sellisel juhul määratakse kõrge elemendi normaalsetes osades pöördemoment T = T1 ja nihkejõud Q = Q1 välisest koormast. Tavalises vaadeldavas sektsioonis on piirav pöördemoment T0 tingimuse paremal küljel (6.85) (võrdne) ja eeldatavalt piiratud põikjõud Q0 samas normaalses ristlõikes võrdub tingimuse parempoolse küljega (6.70) (võrdne).

Pöördemomentide ja nihkejõudude ühismõju korral tuleks järgida punktides 6.2.37, 6.2.32-6.2.35 ja 8. jaos esitatud projekteerimis- ja konstruktsiooninõudeid.

Raudbetoonist elementide arvutamine kohalikuks kompressiooniks

6.2.43 Raudbetoonielementide arvutamine kohalikuks kokkusurumiseks (purustamiseks) viiakse läbi survejõu toimel, mida rakendatakse piiratud alal, mis tavaliselt on raudbetoonelemendi pinnale. Seega kaaluda konkreetsete kõrge survetugevus jooksul lastialal (piirkond kõverdumist) tõttu mahuline riigi stressi betooni all lastiruumi sõltuvalt asukohast lastialal pinnal elemendi.

Kaudse tugevdamise juures kohalikus tihendustsoonis võetakse arvesse betooni betooni survetakistusjõu täiendavat suurenemist kaudse tugevuse takistuse tõttu.

Kohese tihendamise elementide arvutamine kaudse tugevuse puudumisel viiakse läbi vastavalt punktile 6.2.44 ja kaudse tugevuse juuresolekul vastavalt punktile 6.2.45.

6.2.44 Kohese tihendamise elementide arvutamine kaudse tugevuse puudumisel (joonis 6.11) tehakse seisukorrast

kus N on väline koormus kohalik surverajõud;

- survejõu rakendusala (kokkuvarisemispiirkond);

- betooni arvestuslik vastupidavus survetugevuse kohaliku toimel kokkusurumisele;

- koefitsient, mis on võrdne 1,0 võrra ja 0,75 - kohaliku koormuse ebaühtlase jaotumise korral kollapsi piirkonnas.

a - elemendi servast kaugel; b - kogu elemendi laius; in - elemendi servas (otsas) kogu selle laiuse ulatuses; d - elemendi nurgas; d - elemendi ühes servas; e - elemendi üks serv

1 - element, milles kohalik koormus toimib; 2 - kokkuvarisemispiirkond, 3 - maksimaalne arvestuslik ala; 4 on piirkondade raskuskese ja 5 - armatuurvõrgu minimaalne tsoon, mille arvutamisel võetakse arvesse kaudset tugevust

Joonis 6.11 - Kohaliku koormuse elementide arvutamise skeem kohaliku koormuse asukohas

Väärtus määratakse valemiga

kus on valemis määratud koefitsient

kuid aktsepteeritud mitte rohkem kui 2,5 ja mitte vähem kui 1,0.

- maksimaalne arvestuslik ala määratakse kindlaks vastavalt järgmistele reeglitele:

piirkondade tsentroodid ja langevad kokku;

arvutatud ala piirid asuvad mõlemal pool piki nende külgede suurusest võrdsel kaugusel (joonis 6.11).

6.2.45. Kohaliku tihendamise elementide arvutamine keevisvõrkude kujul kaudse tugevuse juuresolekul tekib olukorrast

kus on arvutuslik betooni takistus kompressioonile, mis on antud valemiga määratud kaudse tugevusega kohalikus tihendustsoonis

Siin on koefitsient, mis määratakse kindlaks valemiga

- ala, mis on ümbritsetud kaudsete tugevdusvõrestikute kontuuriga, arvutatuna nende äärmuslike vardadena ja rohkem valemis (6.92);

- kaudse tugevuse disaini tõmbetugevus;

- kaudne tugevdusaste, mis määratakse kindlaks valemiga

- varda arv, ristlõikepindala ja võrgu varda pikkus, loendades äärmuslike latid telgedes X suunas

- sama Y-suunas;

s - kaudsete tugevdavate võrkude samm.

Väärtused,, ja N võetakse vastavalt punktile 6.2.44.

Elemendi poolt tajutud kohaliku survejõu väärtus (tingimus (6.93) paremas servas) võtab kohaliku survejõu väärtuse üle kahekordselt ilma kaudse tugevduseta (tingimus (6.90) paremas servas). Kaudne tugevdamine peab vastama punktis 8.3.16 esitatud konstruktsiooninõuetele.

Rõhutatud betoonist elementide arvutamine tõukamiseks

6.2.46. Stantsimisprotsessi arvutamiseks kasutatakse lamedaid raudbetoontooteid (plaate), kui neid kasutatakse (tavaliselt elementide tasandile) kohalike kontsentreeritud jõupingutuste kaudu - koondatud jõud ja paindemoment.

Pööramise arvutamisel arvestatakse arvutatud ristlõikega, mis asub ümber jõuülekande tsooni jõuülekande elemendile pikiteljega normaaltasandil, mille pinnale toimivad kontsentreeritud jõu ja paindemomendi tangentsiaalsed jõud.

Arvutatud ristlõike pindala efektiivseid tangentsiaalseid jõude tuleks tajuda konkreetse takistusega aksiaalse pingega betooni suhtes, mis paiknevad ristlõike mõlemal küljel läbilaskevõimega ristlõikelise sarruse abil, millel on ristlõike tugevdus.

Kontsentreeritud jõu mõjul eeldatakse, et betooni ja tugevduse tajuvad jõud jõuab ühtlaselt kogu arvutatud ristlõike ulatuses. Põlvnemise momendi mõjul võetakse betooni ja nihkejõu tugevdamisel tajutud jõud silmas pidades betooni ja tugevduste ebatasaset tööd. Betooni ja tugevdusega tajutud jõududega on võimalik arvutada lineaarselt mööda arvutatud ristlõike pikkust momendi suunas, kusjuures selle suuna arvutatud ristlõike servades on vastupidise märgi maksimaalsed tangentsiaalsed jõud.

Kontsentratsioonjõule surumise arvutus ja ristite armeerimiste puudumine toimub vastavalt punktile 6.2.47 kontsentreeritud jõul ja punktis 6.2.48 esitatud ristite armeerimiste juures kontsentreeritud jõu ja paindemomendi juures ning ilma risti armeerimata vastavalt punktidele 6.2.49 ja kontsentreeritud jõud ja paindemoment ning ristarahenduse olemasolu vastavalt punktile 6.2.50.

Arvutuslik ristlõike kontuur eeldatakse: tasapinnalise elemendi sees oleva koormusülekandeala asukohas - suletud ja ümber koorma ülekandeala (joonis 6.12, a, d) koormuse ülekandeala asukohas lameelemendi serva või nurga all - kahe suuna vormis: suletud, asetatud koormaülekande kohale ümber ja avatud, siis korterelemendi (joonis 6.12, b, c) servadest lähtuvalt võetakse antud juhul arvesse väikseimat kandevõimet, millel on kaks arvutuskontuuri asukohta ristlõige.

Vastavalt kontsentratsioonkoormuse rakendamisel momendile Mlosi mõjutamisel arvestatakse pooli sellest momendist tõukejõu arvutamisel ja teist osa arvestatakse tavaliste sektsioonide kogu sektsiooni laiuse, sealhulgas koormuse ülekandeala laiuse ja lamedate elementide ristlõike kõrguse arvutamisel.

a on koormuse rakendusala tasapinnalise elemendi sees; b, c - sama, tasase elemendi servas; d - ristlõikega ristlõikega ristlõikega

1 - kogu koormusrakendus; 2 - ristlõike kujunduskontuur; 2 'on disaini kontuuri asukoha teine ​​variant; 3 - arvutuskontuuri raskuskese (telgede X1 ja Y1 ristumiskoht); 4 - koormuse rakendamise koha raskuskese (telgede X ja Y ristumiskoht); 5 - põiktalaarmatuur; 6 - kontuurjoonte ristlõige, arvestamata põikiva armeeringu arvutamist; 7 - lameelemendi piir (serv)

Joonis 6.12 - ristlõike arvutatud kontuuride skeem tõukamise ajal

Kontsentreeritud hetkede toimel ja jõu tugevuse seisukohalt ei tohi praeguste koormatud momendite M suhe, mis on arvesse võetud surudes ja Mult'i piires, suhte üle praeguse kontsentreeritud jõu F ja piirväärtuse vahelise suhte vahel.

Kontsentreeritud jõu mõju all olevate elementide arvutamine

6.2.47 Tingimustest tuleneb, et elemente ilma nihkemasaratsioonita kontsentreeritud jõu mõjutamiseks surutakse alla