Kaevetööde lehtede kaevandamise arvutus viiakse läbi lehtmetalli seina staatuse ja ehitusmaterjali tugevuse osas aia kõigil etappidel. Peale selle loksutatakse põrandalaua aluspinnase mittepühkimist, kui pumbatakse vett kerest, samuti kaevu mulla (liivast ja liivast ja liivast mullast) filtreerimisel.

Seina stabiilsuse tagamise eeldus kallutamise vastu:

kus m on_ja - kallutusjõudude hinnanguline hetk;

M_z - jõudude hinnanguline hetk;

t on nõrkade muldade töötingimuste koefitsient 0,7;

γ_n - sihtkoha usaldusväärsuse koefitsient veega kaetud maastikul, mis on võrdne 1,1-ga.

Tara üheastmelise (mitmetasandilise) kinnitusena, kui kontrollida seina positsiooni stabiilsust, on tõmbe pöördepunkt (alumine tugi) t.O (t.O₁) joonisel fig. 2.11, a.

Keelipõõnsuse sügavus määratakse seina stabiilsuse tagamise ja kallutamise tingimuste katsete meetodi abil.

Joon. 2.11 - arvestuslikud skeemid lohutõrjumiseks ebakindlates ja lahtiselt ühendatud pinnases: a - põranda pinnase surve tara; b - kahetasandilise tara seina kujundusskeem; in - siduv arvelduskava

Tugevuse keele arvutamisel kontrollige seina, talade rihmad ja tugipostid. Seina loetakse jagatuks (ühetasandiline monteerimine, st üks tugi) või pidev (kahe või enama astme kinnitusega) tala jäikade tugedega. Keele alumine tugi on keelekümbluse arvutatud sügavus t, mis on määratud seina positsiooni stabiilsuse põhjal. Tähelepanu all oleva keele koormust ei võeta arvesse (joonis 2.11, b).

Lehe vaate seina tugevust kontrollitakse valemiga

kus m on_p - lehekaagi ristlõike hetk projekteeritud koormustest, millele viidatakse 1 jookseb. m lehtkarbi; seina arvutamisel vastavalt projekteerimiskavale (joonis 2.12, b);

R_at - rihma materjali arvestuslik vastupidavus;

W_cm - vastupingutus 1 p. m lehtkarbi; määratud kindlale tüübi tüübile viidete abil (tabel 2.2);

t - töötingimuste koefitsient; eeldatavalt 0,8 nõrkadele muldadele.

Kinnituskiud arvutatakse kokkusurutud kõverena (joonis 2.11, c). Rakmed arvutatakse pideva kiirgusega, mida toetavad tugipostid. Kiirgur jagatud koormus q₀ arvuline võrdus võrdlusrõhuga R₁ ja R₂, mis edastatakse lehe poolkera seina külge (joonis 2.11, b) rakmetega.

Rihma tugevust kontrollitakse valemiga

ja vormi stabiilsus - vastavalt valemile

kus a_{nt o6v}, A._{br o6v} - rihma läbilõikepindala vastavalt neto ja bruto;

W_{nt mähis} - rihmade vastupanu vertikaalse telje suhtes;

φ on rihmade kallutamise koefitsient, mis on määratud projekteerimisstandarditega;

S₀ - survetugevus rihmates; määratakse kindlaks valemiga

kus a on kaugus peegeldushügavuse teljest kuni trimmiva elemendi külgneva elemendini (vastasküljele või pikisuunalisele kaugusele trimmeri moodustava raami raami koostises);

q₀ - rihmade lineaarne horisontaalne koormus; on arvuliselt võrdsustatud jooksva tugireaktsiooniga R₁ (R₂) (Joonis 2.12, b).

Ülaltoodud valemitega arvutatud tuged.

Painutamine tekib tugipostide enda kaalust ja põikkoormusest (põrandakatete mass, inimesed, varustus, mida pakub töö tehnoloogia). Pöörlemist peetakse valgusvihiga, mille läbimõõt on võrdne lehe asetusega seinte vahekaugusega. Rõhu ühetasandiline paigaldamine survejõule määratakse valemiga

kus b on tugirongide vaheline kaugus.

Kui vahepeal paiknevad paisumisruumi elemendid, loendatakse need vertikaalse ristlõike efektidena lamedate fermentide elementidena. Jõud, mis esinevad püstikutes kui põllumajanduslikus vööris, on kokku võetud pingutustega edastatud jõupingutustega. Spetsiaali lokaalne painutamine on samuti arvestatud (külgkoormuse lisasegude korral).

Silindrilise (plaani) tara keele kontrollitakse lukkude rebenemisega valemi abil

kus p_koos - arvutatud horisontaalne radiaaljõud tara kontuuris, kN / m (ts / m); määratakse kindlaks valemiga

Siin t, γ_n - töötingimuste koefitsient (võrdne 0,7 nõrkadele muldadele) ja töökindluskoefitsient (võrdne 1,1 veega kaetud maastikuainetega);

D on plaani aia läbimõõt;

p_p - tõmbetugevus, kui keele lukud venitatakse, eeldatavasti SHP-1 keelega (teras C_T3 võrdub 1900 kN / m ja terasest C-keelega 2700 kN / m_T5 ja 15HSND);

q on pinnase horisontaalse rõhu intensiivsus rõnga aia sisepinnal reservuaari põhjas.

Kõige sagedamini tehakse rõnga piirded lehtplaadist.

Kui kasutate keelelisi ja Larsenit, tuleks tõmbetugevust pidada terasest turvavöödena.

Silindrikujulise aia blokeerimise sügavus, mis jääb väljavoolutoru alla, tuleks kindlaks määrata tingimustel, mis välistavad keele põhjas oleva mulla valemiga

kus q₁ - arvestuslik vertikaalne rõhk täitekoguse massist ja selle koormusele jõe alamjooksul, kPa (ts / m 2);

φ on jõe põhja pinnase sisemise hõõrdumise nurk.

Keele arvutamisel määratakse kaevetööde lehe seina horisontaalne rõhk sõltuvalt mullatüübist. Liiva- ja savi pinnasega krundid on erinevad.

Liivasest või liivsest liivast kastetud lehtmetallid

Sellisel juhul tajub lehe vaigesein horisontaalset toimet väljaspool vees toimuvat vett ja mulla mõju suspensioonile.

Keele t blokeerimise min-sügavuse määramiseks kasutatakse mitmetasandilise paigaldusega diagrammi (joonis 2.12, a), millel on üks tugijalgade ja diagramm (joonis 2.13, a).

Esimesel juhul võrrandis

punkt O, mille suhtes määratakse valdus M_z ja kallutades M_ja on hetked, milleks on turvavööde paigutuse tase, teises - alumise paigaldusraami tase.

Joon. 2.12 - skeemid lehtplaadi arvutamiseks liivastes ja liivastes liivastes muldades koos ühe kinnitusseadiste astmega: a - keele juhtimise minimaalse sügavuse määramisel; b - seina, sisemise voodri ja tugijoonte tugevuse kontrollimisel

Joon. 2.13 - arvutusskeemid liivasel pinnasetalitlustega kolme kinnitusdetailide abil: a - pinnase surve diagrammid; b - disainilahenduskava

Lehe seinte tugevuse kontrollimiseks kasutatakse diagramme. 2.12 b ja 2.13 b, mille kohaselt on painutusnäitajad M ja külgsuunalised jõud Q määratletud seinte pikkuses olevates sektsioonides, näiteks kahe või enama jäiga tugi suunas. Viimasel juhul võetakse arvesse staatiliselt määratlemata süsteemi, mille jõupingutused on määratud ehitusmehhanismi meetoditega, näiteks jõudude meetodiga.

Valemites, mis määravad joonisel fig. 2.12 ja 2.13:

γ_{üles jooksma} - mulla suhteline tihedus suspensioonis (γ_{üles jooksma} = 1 t / m 3);

γ_f = 1,2 ja 0,8, aktiivse (λ_a) ja passiivne (λ_n) pinnase rõhk (vt joonised 2.12 ja 2.13):

kus φ on mulla sisemise hõõrdumise nurk.

Leevendamine on sukeldunud sidusa mullaga

Veekindla pinnase (savi või tõmblukuga) sukeldamise korral eeldatakse, et rõhk keele seinale on tingitud ainult vee hüdrostaatilisest rõhust, mis tungib seina ja maa vahel sügavusele h_b, mille väärtust saab võrdsustada (joonis 2.14):

a) tarade jaoks, millel pole tugijalgasid (joonis 2.14 a):

kus h 1 _b - keelekümbluse sügavus veekindlas pinnases;

b) ühe kinnitusdetailide aedadega (joonis 2.14, b):

kus t on keele sügavus allpool süvendi põhja;

c) mitme astme aluse aedadega (joonis 2.14, c) kaevuses 0,5 m maapinnast madalamal.

Sarnaselt liivase pinnasega on keele juhtimise sügavuse määramiseks koostatud võrrand

Probleem lahendatakse, valides väärtuse t, kuni see tingimus on täidetud.

Joon. 2.14 - Sidusa mullaga sukeldatud lehtede vaheseinte arvutamise skeemid: a - aia ilma ahjudeta; b - ühe astme alused; sisse - mitmest tasemest

Tara seina tugevust kontrollitakse, vaadeldes seda kahe talje (üheastmeline kinnitusega) või mitmete (mitmeastmelise paigaga) teradega.

Vee ja pinnase arvutuslik rõhk saadakse, korrutades standardrõhu koormuse ohutute teguritega. Neid võetakse võrdseks mulla aktiivse rõhuga γ_f = 1,2, passiivsele γ jaoks_f = 0,8

Sõltumata arvutamise tulemustest eeldatakse, et keele sügavus on allpool alusplaadi põhja all, kui kõva ja peene liiv, voolav savi ja kõõmud on vähemalt 2 m.

Betooni tsemendikihist tekkivates aedades ei tohi sõidu sügavus olla väiksem kui 1 m betooni alumisest pinnast mulda. Sel juhul on keele positsiooni stabiilsus eelnevalt kindlaks määratud, kui auku on vesi ja tsemendikiht puudub.

Seina asendi ja tugevuse stabiilsuse kontroll tehakse siis, kui vett pumbatakse kaevetest välja ja betoonikiht asetatakse joonisel fig. 2.15.

Joon. 2.15 - seina projekteerimisskeem betooni tsemendikihi paigaldamisel: a - betooni paigaldamine; b - pärast veevarustamist ajast

Kaevanduse lehe kuhjumise arvutamine.

0,85 laiusesse vahemikus suureneb

1,25)
2. Traksidega kinnitatakse kas ankruosade või valmisstruktuuride abil, mis suudavad tajuda horisontaalset jõudu.
3. Sõidusuutu sügavus vastavalt täisnurkse mustriga peaks samuti tagurõhu tekitamiseks suurendama 10-20 protsenti (tegelikult selleks, et tagada pigistamine)

0,85 laiusesse vahemikus suureneb

1,25)
2. Traksidega kinnitatakse kas ankruosade või valmisstruktuuride abil, mis suudavad tajuda horisontaalset jõudu.
3. Sõidusuutu sügavus vastavalt täisnurkse mustriga peaks samuti tagurõhu tekitamiseks suurendama 10-20 protsenti (tegelikult selleks, et tagada pigistamine)

2.2.E. Lehepindade arvutamine

- Lehtkettamisseinad arvutatakse vastavalt piirangute esimesele grupile;

- Enamik meetodeid põhineb klassikalisel teoorial, mis piirab tasakaalu mulda (E_a, E_n, E_umbes)

Joon. 14.6. Töötamine ilma tankerplaatide vaheseinata:

a - aktiivsed jõud; b - mulla rõhu tegelik maatükk; arvutusse võetud pinnase rõhu joonis; 1 - aktiivne rõhk; 2 - passiivne rõhk; 3 - maksimaalne aktiivne rõhk; 4 - passiivse rõhu piiramine.

→ Bezankernye lehtpuu seinad (joonis 14.6)

Ülesanne on määrata selle sõidu sügavus, seintes tegutsevad jõud ja keele ristlõike mõõtmed.

- Eeldatakse, et E käitumisel_a, seina kipub ümber pöörata SO, mis asub teatud sügavusel t_o allpool süvendi põhja

- Seina stabiilsus on tagatud mulla tasakaalustatud aktiivse ja passiivse rõhu tõttu erinevatest külgedest.

- Seina liikumise ja paindlikkuse tõttu saadakse mulla survet seinale suhteliselt keeruline kõverus (joonis 14.6 B)

- Arvutuste lihtsustamiseks asendatakse graafik lihtsamatega (joonis 14.6 C). Pärast seda muutub ülesanne kaheks tundmatuks t staatiliselt kindlaksmääramiseks_o ja E_pMis on leitud tasakaaluolekus.

hetke tasakaalu t suhtes. Umbes

ΣM_nii= 0 viib seega t-st 3. astme võrrandi_o; t_o

on kindlaks määratud, võimaldab leida E_p"Of ΣX = 0 on horisontaalsete jõudude tasakaalu võrrand.

- Kuna saadud t_o piirväärtuse tingimusest, määratakse varude tagamiseks väärtuseks Δt

lehe seinte kogu sügavus;

Δt määratakse mulla vasturõhu E rakendamiseks_p"

kus q_et - mulla vertikaalne rõhk rakendatud jõu sügavusel E_p"

λ_p, λ_a - aktiivse ja passiivse pinnase rõhu koefitsient

- Praktikas on kõige sagedamini koostatud ainult üks hetke võrrand, mis ei sisalda E-d_p', Ja määrab t_o, ja eeldatakse, et lehe kuhja seina pinnas on täielikult integreerunud

→ Ankru keele ja soonte seinad

- Sõltuvalt seina jäikusest on 3 arvutusskeemi:

vabalt toetatud sein (skeem Yu.K. Jacobi)

sisseehitatud sein (Blum-Lomeyeri skeem)

Joon. 14.7. Ankurdusskeemi arvutamine E.K. Jacobi:

ja - seina tööplaan; b - disainilahenduskava

Lehtpalli seina jäikuse kriteerium määratakse kindlaks suhtega:

d_av - vähendatud seina kõrgus

J - seina vähendatud osa "M" inertsuse hetk

D - keele laius, m;

t - seina sügavus, m

- Kui sein on suurenenud jäikus (raudbetoonist sein või puurkaevade sein), tuleks see arvutada vastavalt "vabatugi" skeemile.

→ Vabalt toetatud sein (skeem E. K. Jacobi)

- Arvutus põhineb eeldusel, et seina stabiilsuse kaotamise hetkel mulla E aktiivse rõhu jõudude mõjul_a, pöörab ümber ankru kinnituspunkti (joonis 14.7 a). Samal ajal tekib kaevetööde põhjas mulla tõukejõud ja massiivne survereaktsioon

Lihtsustatud kujunduskava - joonis.14.7. b

- t_o,- seina paigutuspikkus;

- R - seinad ja ankru jõud;

- tõsta seina ja ankru ristlõike.

SO (ankru kinnituspunkt) aktsepteerimine - fikseeritud t_o ja R määratakse tasakaaluvõrranditest:

Pitseerituse hinnanguliseks väärtuseks võetakse

→ Sein (Biome-Lomeyeri skeem) või (elastse liini meetod)

Arvutamine toimub eeldusel, et seina ummistunud osa alumine osa on maapinnal täielikult kinnitatud.

Lihtsustatud skeem on üles ehitatud analoogselt. O. asub 0,2t kaugusel._o seina alumisest otsast (joonis 14.8)

Ülesanne on staatiliselt määratlemata, sest sisaldab kolme tundmatut:

t; R; Ankurjõud; ja E_p

Joon. 14,8. Blum-Lomeyeri skeemi kohaselt ankruseina arvutamine:

ja - seina tööplaan; b - disainilahenduskava.

Lisaks tasakaalu võrranditele on vaja lisatingimust - see on võrdsus... tihendatud sektsiooni pöörlemise nurk seinakinnituskohas, t umbes

- Lahendus viiakse läbi järjestikuste lähenduste meetodil.

Küsi t_o - sisestamise sügavus, defineerime t

Tasakaaluvõrrandist leiate R ja E_p"

Ehitage ülalpool paindemomentide graafik. Umbes

Moodustatud võrrandi topelt-integreerimise abil saadakse seina elastse joone võrrand.

(Kaks integratsioonikonstandit määratakse tingimusel, et kinnituspunkt on fikseeritud)

Seina elastse joone võrrandist määrake selle pöörlemise nurk

Kui nurk θ ≠ 0, siis muudame sügavust t_o ja jälle täitke tegevused pp 1-5.

Edasine arvutus seisneb paindemomentide joonistamises ja M määramises_max, mis kontrollivad keele ristlõike.

- Arvutamishulka saab märkimisväärselt vähendada, kasutades graafikanalüütilist arvutusmeetodit, mida on kirjeldatud disaineri viitedokumendis.

SILMADE PUHASTAMISE ARVUTAMINE

Ärakiri

1 Raudteetranspordi föderaalne agentuur Raudteetranspordi Uural Riiklik Ülikool A.N. Pestryakov. RASVASTE KAITSE ARVUTAMINE Jekaterinburg

2 Föderaalne Raudteetranspordi Uurali riiklik ülikool Raudteetranspordi Department "Bridges ja transpordi tunnelid" an Pestryakov arvutamine sulundseina Metoodiline juhiseid muidugi disain teemal "Sildade ehitamine" täistööajaga akadeemilise erialana Bridges ja transpordi tunnelid Jekaterinburg

3 UDC P 28 Pestryakov, A.N. P 28 Lintpindade arvutamine: meetod. juhised / A. N. Pestryakov. Jekaterinburg: UrGUPS, lk. Juhendid on mõeldud eriala üliõpilastele "Sillad ja transporditunnelid" kursuste disaini "Sildade ehitus" erialal. Kirjeldatud on lehe kuhjumise arvutusmeetodit, antakse kursuse disaini kohta viiteandmed. UDC juhised on soovitatavad trükkimiseks linnaosakonna "Sillad ja transpordimudeli" koosolekul, protokoll 7. Autor: A. N. Pestryakov, osakonna "Sillad ja transpordimudeli" dotsent, kd. tech. Teadused, USURT Reviewer: G.V. Desyatykh, juht. "Sildade ja transpordi tunnelite" osakond, kd. tech. Teadused, USURT Uural Riikliku Kommunikatsiooni Ülikool (USURT),

4 Sisukord 1. Sissejuhatus Puiduplaatide pinnatöötlus Pinnatöötlussüsteemid Aluspindade arvutusmeetodid Paneelide arvutusmeetodid

5 1. Sissejuhatus Üks sillatoe peamistest elementidest on selle aluseks. Põhivara on kaks peamist tüüpi: looduslikul alusel ja kaartel (sõitmine, puurimine, kruvi jne). Enamikul juhtudel on vundamendi rajamine võimatu ilma kaevanduse arendamiseta. 9. Osa vastavalt lõikama "Pinnasetööd" [1] kaevamine šahtidesse ja renne vertikaalsete seintega ilma kinnitustega neskalnyh ja külmumata pinnase põhjaveest kõrgemal tasemel puudumisel paigale Allmaarajatiste võimaldavad sügavuse toodud tabelis. 1. TABEL 1 võimalik areng sügavus šahtidesse kasutamata spetsiaalsete kinnitustega [1] Liigi mulla sügavus, m Bulk, liiva ja jämeda 1,0 1,25 liivsavi Sandy loams, savid 1,5 šahtidesse Väljatöötamisel sügavamalt vaja ette seadme nõlvade. Lubatud nõlvade kalle ja sügavust kaevudes ilma kleepuvate muldadeta põhjavee tasemest kõrgemal (sh kapillaaride tõus) või kunstliku veetaseme vähendamiseks kuivendatud pinnas on toodud tabelis. 2. Tabel 2 Slope kalle ja sügavus šahtidesse projekteerimise ilma alustest [2] liigid mullad Muna nõlva sügavusel kaevetööde 5. märtsil m 1,5 Bulk konsolideerimata 1: 0,67, 1: 1 1: 1,25 Liiva ja kruusa 1: 0,5 1: 1 1: 1 Segu 1: 0,25 1: 0,70 1: 0,85 Loam 1: 0 1: 0,5 1: 0,75 Clay 1: 0 1: 0,25 1: 0,5 Lessi ja leess-sarnane 1: 0 1: 0,5 1: 0,5 Märkus: kui kaevanduse ristlõikes on erinevad pinnasetalad, siis määratakse kõigi kihtide nõlvade järskus kõige nõrgema mullatüübi jaoks. Kuid sagedamini on vaja teostada mullatööd palju suuremal sügavusel. Sellisel juhul kasutatakse mitmesuguseid piirkonstruktsioone. Tihti kasutavad nad tarafirmade kujul sisse tungrauad, rippmenüüst raudbetoonkasti ja metalli (vähem levinud puidust) seina kujul olevat tara. 6

6 joon. 1. Vibraatoriga sõrmejõu keelekümblus Sillakonstruktsioonis on lehtede kuhjumine üsna tavaline (joonis 1). Avatud ojades olevad puurkaevu karbid; maapinnal, veega kaetud, ebastabiilsetel ja veekihtidel ning olemasolevate transpordi- või muude ehitiste lähedal kitsastes tingimustes. Esialgu kasutati puidust materjalina lehtpuhastamiseks, praegu kasutatakse spetsiaalset profiilmetalli ning puidugraanulauad kasutatakse pinnases 4-6 m sügavusel, kusjuures mullas ei esine, mis takistab soonte sukeldumist. Kuid juba 19. sajandil sai terasplekist kaevandamine ehitajate inventuuri materjaliks, mida kasutati mitmel korral, mille tulemusena eemaldati metalliprofiil puitplaadi põrandakatte kasutamisest peaaegu täielikult. Niisiis, juba 1910. aastast kuni tänapäevani on ehitajad kasutanud Larseni lehtplaati peaaegu muutumatuks. On ka teisi lehtplaatide kujundusi (joonis 2). Uute tüpide ja kujunduste väljatöötamine jätkub praegu [3], kuid arvutuspõhimõtted ei muutu. 7

7 joonis 2. Keele kasutamise 1936. aasta käsiraamatu fragment. 2. Puidust lehtede põrandamine Nagu juba märgitud, kasutatakse puidupaavitsusi kahel tingimusel: kui see on mullast alla 4 6 m; sest puuduvad maapinnal olevad kandmised, mis takistavad keelekümblust. Keel on valmistatud okaspuudest, mis ei ole madalam kui teine ​​klass. Kell 8

8 keele pikkus ei ületa 3 m, on lubatud lehtpuu keele kasutamine. Joon. 3. Puidust lehtpuhutamine (nool näitab sõidu suunda): keele ristlõige; b kava juhendid sõiduteede jaoks: 1 nurk (lehe treimine); 2 tuletorni; 3 düüsi juhtimiseks mõeldud juhendid; 4 ajutist puidust padrunit; 5 lukustatavat plaati; 6 lehtpuhku. Saetud okaspuit peab vastama GOST-i nõuetele, ümmarguse GOST-ga. Erinevat tüüpi puitkrohvide jaoks on soovitatud suhtelised mõõtmed näidatud joonisel. 3, a. Suulise soonde ja soonte parim kuju on ristkülikukujuline. Kombineeritud kolmnurkse kujuga kasutatakse ei ole rohkem kui 8 cm paksuse keelel. Mugavuse sukeldamise puidust tüübli ühendada pakettideks kahe või kolme sulundtarindid, läbi näha rihmade külge ja otsad 50 cm (joon. 4). Klambrid (Æ = 14 16 mm) juhitakse keelt 45 nurga vaheldumisi vastassuunas. Pikisuunalise teljega risti asetsevad peade sooned, mis ühendatakse ristkülikukujulise õlaga ja otsad asetsevad õige kiilu pikkusega (raskete pinnaste korral) kuni kolm (kergelt pinnasele) keele paksus. Lõikub kiilu serv, mis on teravdatud harja küljelt, et tagada vaskpihiga pakend tihedalt eelnevalt varustatud hammastega. Kinnitust tõmmatakse alati edasi. 9

9 Joonis 4 Pakettaknad pinnakatte disain: kahe lehepaagi pakett; pakendi põhja töötlemine ja teritamine: 1 klambrit; 2 õlg Soovitatav on juhtmest keelu blokeerimiseks kinnitada majaka-10 külge

10 vaiad, mis asetsevad väljapoole lehtplaadi seina, 2-3 meetrit selle pikkuse ulatuses ja ühe nurga lehe asetusega, mis juhitakse samal ajal kui piloodipad (joonis 2, b). Ülejäänud nurkplaadipad asuvad aia juhtimise käigus. Sisemised juhendid kinnitatakse tuletornidele läbi puidust padjad, mis eemaldatakse, kui pukseeritakse. Enne tihendi eemaldamist on juhtkandjad kinnitatud lähima ummistunud keele ja sooneni. 3. Metallist lehtpuhastus Tugevate savi või kruusate muldade või veesügavusega üle 3 m kasutatakse süvenditest, mis on valmistatud metallist lehtmetest (joonis 5), üle 6 m sügavuses sügavamal kui mullal, samuti madalamal sügavusel, kui veesügavus ületab 3 m. ja neid taaskasutada. Süvendite vundamentide kaitseks kasutatakse peamiselt punkri profiili (HQ-1, HQ-2, Larsen IV ja Larsen V) keelt. Lameda profiili (ShP-1 ja ShP-2) keelt kasutatakse peamiselt kunstlike saarte aia silindriliste seinte moodustamiseks. Tehastel on keele pikkus 8-22 m. Vajaduse korral suurendatakse keele ja soonte kuju, kui ristmik kattub plaatidega vähemalt 600 mm. Korkiga ühendatud on keevitatud, riivitud või poltidega liigesed. Sooneühendused tehakse vastavalt projekti nõuetele vastavalt tingimusele, mis tagab tihenduse ja võrgu tugevuse keele peasektsioonile. Liigendatud soonega segmendid tuleks ühendada rangelt koaksiaalselt, nii et otspind on tihedalt kokkupuutes kogu ristlõikepindalaga. Koormatavate soonte lukude kokkulangevus on ette nähtud liigendiga kokkupanekuks nende lukuga pikkusega 3 4 m pikkuste sektsioonide ajalise kinnituseta. Ühes keermes olevate liigeste arv ei tohiks olla suurem kui kaks ning nende vahekaugus ei tohiks olla väiksem kui 3 m. Enne lehtplaadi sukrustamist kontrollitakse, et lukude sirgjoon, mille eest nad tõmbavad mööda mööblist 2-meetrilise pikkusega tõmbejõudu. Tüüside otsad lõigatakse ristpidi nende pikiteljega risti. Samal ajal tehakse lukukeele väikeste painde ja sirgjoonte sirgendamine. Lukkude defektsete kohtade lõikamine on lubatud mitte rohkem kui 50 cm pikkune ja mitte rohkem kui üks keele kärpimine ja sellele sektsioonile järgneva keevitamise kõrge kvaliteediga lukustusseadis. 11

11 joon. 5. Metalllehtede soonte lukkude profiilid ja detailid: 1 sümmeetriatelg; 2-teljeline lehtpindamine; 3-teljeline partner 10

12 Kui metallplaadi maht on sukeldatud, paiknevad tuletornad väljaspool lehtplokkide seina ja kokkulangete vaheline kaugus on kinnitatud ajutiste klotsidega, mis on paigaldatud 1,0-1,5 m kaugusele (joonis 6). Kuuli ja soonte lukustuse põhi, mis on ees sõidu suunas, suletakse terasest pistikuga, mis takistab selle pinnale täitmist. Keelekümbluse hõlbustamiseks ja keele edasiseks eemaldamiseks on soovitav, et selle lukud määrdaksid määrdega. Terasplekkide sukeldamisel üheaktsete haamritega on lehtede sooned kaitstud spetsiaalsete mütsidega. Terasplekistesse polingidesse sukeldamise jaoks on soovitatavad järgmised vibraatorid: VP-1 ja VPP-2, kuni 1,5 tonni kaaluvate soonte sügavusel m vees küllastunud liivas ja kuni 10 m sügavuses, nõrgalt plastilihad, vibroaminder C-467 sama sügavusel 18 ja 12 m vibreerivat haamerit TSNIIS VM-7 kuni 1 tonnile sukeldumissoovidele kuni 1 tonni liivastes ja silmetes muldades kuni 12 m sügavusele. Kuuli keelekümbluse sügavus pinnases määratakse lehe seina seina püstuvuse ja kallutamise tingimuste järgi; mulla stabiilsus muljumiseks kastmise ajal jootmisel. Kõigil juhtudel peaks keelekümblus allpool põhjakambri põhja olema vähemalt 1 m sidusa, jäme ja kilde mulda ja vähemalt 2 m peenmassil ja üleujutatud muldadel. Lehe ülaosa peaks olema 0,2 0,4 m kõrgusel põhjaveetasandist ja mitte vähem kui 0,7 m kõrgemal jõe töövett. Töötava veeringi horisondi jaoks võetakse kümneaastase sageduse võimalik tase, mis määratakse kindlaks hüdrogeoloogiliste andmete alusel ajutine tööperiood. Vundamendi konstrueerimisel tuleb kallutatult kallakut hoida horisontaalselt kaldkestadest vähemalt 0,5 meetri kaugusel valguse all. Maa pinnalt ehitatud aiapõhimõtetest on soovitatav osaliselt välja töötada abatiivkaev ilma aiaga. Lahtri laius avamaja nõlva põhja ja lehtmetalli seina vahel peaks olema piisav mehhanismide ja kasutatavate seadmete paigutamiseks. Lehtpindamine erineb kinnitusdetailide tüübi ja tarindite kujul plaanis. Ilma kinnitusteta aedade kujundus eraldiseisva seina kujul sobib ainult madalatele kaevikutele. Sisemiste vahepaaridega aedades on kinnituskohtade arv määratud vastavalt keele vastupidavusele ja selle stabiilsusele. Tasete paigutamisel tuleb lähtuda keele materjali parima kasutamise tingimustest. Kinnituselemendid peaksid olema nende paigaldamiseks mugavad. 11

13 Joonis 6. soone liitekohtade ja keele juhtimise juhendid: ja tüüp ŠK keele liigend; b ühine shpuntin tüüpi SHP; keele juhtimise juhendites; 1 tuletoru; 2 horisontaalset kokkutõmbumist; 3 lühikesed jalad; 4, 5 terasplekist pügamine Ristkülikukujulise kujuga aiad tuleks kinnitada horisontaalsete vöödega (rihmad) mööda kaevu sisekontuuri ja põiktalade ja nurgakorpuste süsteemi (joonis 7). Keerme juhtimiseks on soovitatav kasutada kinnitusdetailide ülaserva. Seadmete vahekauguste vaheline kaugus on ette nähtud, võttes arvesse kaevetööde väljatöötamise meetodit ja kasutatavate mehhanismide tüüpi. Joon. 7. Spetsifikaatide skeem: ristkülikukujuline tara; b ring; topelttsükliga; 1 pikisuunaline rakmed; 2 ristlõikega toru; 3 astet; 4 tugi; 5 tsükli torustik Avatud veekogudesse ehitatud aurutustel tuleb veesügavuse kinnituskohad üldjuhul kombineerida ruumilise raamistikku, mis ühendavad tugipostid ja külgnevate tasandite torustikud. Komplektis sisalduv raamistik tarnitakse tugikonsoolidele, mis on paigutatud projekteerimisasendisse ja on kinnitatud tuletornidele (joonis 8). 12

14 joon. 8. Plaadimurdmise skeem koos kinnitusdetailide ülaservadega, ühendatud raamiga ja raami paigaldamine; b tara üldvaade; 1 kaader; 2 rakmed; 3 tuletoru; 4 välimist rööpa; 5 madalama astme alust, mis on paigaldatud pinnase pinnase arengusse; 6-leheline poling; 7 alumist juhikut toetavad tegevussuundid 4. Arvutamise aluspõhimõtted Plaatide freeside arvutamise meetod on välja töötatud järgmiste aluspõhimõtete alusel: 1. Keele ja soonte seinad on eeldatavalt täiesti jäigad. 2. Seinte maapinnast tulenev survet põhineb Coulombi teoorial, millel on lamedate pindade kokkuvarisemine. 3. Mulla aktiivne rõhk on tingimuslikult aktsepteeritud, olenemata mulla olemasolust või puudumisest vastasküljel. 4. Arvutamine toimub 1 lehtmehe soone lineaarse meetri kohta. Lehepindade arvutamiseks on vajalik toetuskonstruktsiooni rajamise geoloogiline sektsioon; mulla kihtide füüsikalis-mehaanilised omadused (pinnase sisemise hõõrdumise nurk, pinnase puistetihedus, mulla poorsuskoefitsent, mulla nakkumine), arvutatud veetaseme hüdrogeoloogilised andmed, viimase kümne aasta veeringi graafikud, voolukiirus ja jää tingimused; laevandusinfo; andmed varustuse ja sõidukite kohta, mis asuvad pinnase kokkuvarisemise prismil ja tugi sihtaseme ehitamisel tekkivale aiale. Plaani plaadimõõdu suurus plaanis eeldatakse nii, et aia sisestruktuuri ja tugi (raketise, armee puuri jne) välisstruktuuri vahel on vahe vähemalt 50 cm kaugusel.

15 Mullad Tabel 3 Muldade keskmised füüsikalis-mehaanilised omadused (s kgf / cm 2, rahe φ) Rohuomadused pinnase suhtega 0,41-0,5 0,51-0,6 0,61-0,78 0,71-0,8 0,81-0,95 0,96-1,1 Mullanäitajad Standardne arvutuslik standardne arvutuslik standardne arvutuslik standardne arvutuslik standardne arvutuslik standard Arvutatud liivhape niiskusega veeremi piiril,% kruus ja suur keskmine 0,02-0, φ s 0,03-0,02-0, φ peeneteralisus 9,5 12,4 12,5 15,5 15,5 15,5 18,4 18,5 22,4 22,5 26, 4 26,5 30,4 s 0,06 0,01 0,04-0, φ s 0,08 0,02 0,06 0,01 0,04-0, φ 0.12 0.03 0.08 0.01 0, φ c 0.42 0.14 0.21 0.07 0.04 0.04 0.07 0, φ s - - 0.50 0.19 0, 25 0.11 0.09 0.08 0.11 0.04 0.08 0.02 φ s, 68 0.28 0.34 0.19 0.28 0.10 0.19 0.06 φ s, 82 0.35 0.41 0.25 0.36 0.12 φ s, 94 0.40 0.07 0.22 φ Lehtkoldise seina arvutamine seisneb selles, et määrata keele sügavus allpool kaevetööde põhja tasandit; keele ristlõike valik, et vältida selle deformeerumist; keele vajaliku pikkuse kindlaksmääramine. 5. Plaatide asetuse arvutamise protseduur Nagu juba varem märgitud, võib lehtede asetamist teostada nii vabalt püstitatavate seinte kui ka ühe või mitme kinnitusvahendi rida. Joonisel fig. Joonisel 9 on kujutatud kaks paljude võimalike disainilahenduste skeemi. Esimesel juhul paigaldatakse lehtmetalli paigaldamine veekindlale alale asetatud vahepealse paigalduse ühe astmega, teisel juhul valmistatakse lehtplastik vastavalt vabakäigulisele seina skeemile kuivas kohas, kus on 14

16 koormus, mis asetseb otse konstruktsiooni seinal. Kursuse raames kaalume vaba seina arvutamist, täpsustades võimalike eelduste kasutamist teiste arvutuste jaoks. Joon. 9. Plaatide kõverdussõlme skeemide variandid. Keelese sügavuse seadmine on langetatud järgmiste väärtuste võrdlemisel: standardne sügavus ja sügavus, mis tagab kaevetööde seina stabiilsuse. Mitteühhoseeruvate muldade puhul lisatakse kolmas väärtus, mis saadakse vundamendipuu lõtvumise kontrollimisel. Arvutuse tulemusena võta keele sügavuse maksimaalne väärtus. Savi, liivase ja liivase liiva pinnase minimaalne standardne keetmise sügavus on 2 m. Muude muldade puhul on minimaalne normatiivsügavus 1 m. Me arvutame lehe vaigu seina stabiilsust, võrrelgemat kallutamise (M spr) ja kinnitusmomenti (M sp), kus m on töötingimuste koefitsient, sõltuvalt sisemise hõõrde nurkast ja koefitsientidest: hgr hv μ gr =; mв =, H H, kus H on süvendi süvend, h gr ja h on ahela kõrval olev kaugus sügavuse alusest kuni maapinnani (avatud vooluveekogudel) või põhjaveega (veega kaetud maapinnal). Töötingimuste m koefitsient m üldjuhul (vabakäiguliste seinte ehitamiseks ilma vaheplaatide kasutamiseta) on 0,95. Muudel juhtudel võetakse see vastavalt tabelile. 4 ja joonis. 10 ja

17 Tabel 4 Töötingimuste koefektiivsused põranda tõkked stabiilsuse arvutamisel Koefitsient Hüdrogeoloogilised tingimused ja aia tüüp a Mitteühendatud mullad veesurve puudumisel keele keele alla Täispumbatud vett veekogust: avatud voolutel veega kaetud aladel sügavusele (prognoositud veekoristorist) avatud veekogudes kuni 0,25H maapinnast, mis ei ole veega kaetud, mitte rohkem kui 0,25 h; lahutatud muld, kui keelepunkt on veekihti sukeldatud. Vabad istmed ka vett sisaldava betooniga vastavalt joonisele fig. 10 vastavalt joonisele fig. 11 0,95 1,0 0,95 0,95 Sohesiivne muld 0,95 Joonis. 10. Graafikud töötingimuste koefitsientide m kohta lehtede raputamisel väljavoolavatel voogudel: hüdrogeoloogilised tingimused; b iseseisev sein; seinale ühe astme alustega; g seina mitmekihilised kinnitusdetailid. Ümbermineku hetk koosneb hüdrostaatilise rõhuga moodustatavast hetkest, kokkupõrke prisma juures olevast koormusest ja mulla aktiivsest rõhust. Hoidmistemperatuuri moodustab muldade passiivne rõhk. 16

18 Joonis 11. Joonised plastmaterjalist kaevandamise töötingimuste koefitsientide kohta vette mittekasutatavatel aladel: hüdrogeoloogilised tingimused; b iseseisev sein; hüdrostaatiline surve seinale lahutatud muldadel eeldatakse, et see varieerub lineaarselt vabas rõhus ja põhjavee tasemel ning on konstantne ja võrdne rõhuga (joonis 12). Vee mahu mass (g в) võetakse 1 t / m-ni. 3. Hüdrostaatilise rõhu sügavus sidusa mulda eeldatakse olevat (joonis 12): vabade seinte jaoks, mille sügavus on 0,8 (tо + t) ; seinte jaoks, millel on üks kinnitusastmest sügavusega 0,5 auku põhja; seina- kinnitusdetailid mitmeastmelise sügavust ja = 0,5 b, kuid mitte maapinnast kaevus paigaldamise käigus esimese astme alustest lähemal sidus pinnasega (b kaugusel sidus mulla kuni esimese manus astme kohale paigutatud sidus pinnas). Keskmise veevoolu kiirusega v 2 m / s arvestame arvestatud veerežiimi suurenemist 2 v Dh = 2g, kus g on gravitatsiooni kiirendus (9,81 m / s 2)., 17

19 Joonis 12. Vesiniku hüdrostaatiline rõhk: disainiskeem, skeem b mittesiduvates muldades, c sidusa mullaga proovitükk Muldade aktiivne rõhk (joonis 13) on selle oma kaalu järgi varieeruv lineaarselt sügavusega, kusjuures aktiivse rõhu tegur on võrdne, siin on φ sisemise nurga hõõrdumine, h hõõrde sügavus: h = h gr + t o. Kui pind on lahutatud ja töötavad üleujutatav ala või maa veevoole Seejärel puistetihedus γ sidus mulla all paiknev horisondi põhja- ja pinnavee, määrati kaalumise toime vee all valemiga g0-1 gvzv =, 1+ ε 0 kus g karkassid tiheduse mulda eeldatakse 2,7 2,8 t / m 3; e on mulla poorsuse koefitsient. Muudel juhtudel võtame arvesse loodusliku pinnase puistetihedust. Kui nimikõrgusel on erinevad mullad, mille puhul mahtmassi erinevus, sisemise hõõrdumise ja haardumise nurk ei ületa 20%, on lubatud lugeda muldi ühetaolisteks koos karakteristikute kaalutud keskmiste väärtustega γ cf = e e γ h ii hi, j cf = e e jh ii hi, ssr = ee chiih i. 18

20 Joonis 13. Aktiivne rõhk: projekteerimisskeem, pindala koormus pinnale, c pinnase pinnas Krõhku prismaga lähedal asuva pinnakoormuse rõhk. Q jaotatud koormus pinnale. Koondkoormuse puudumisel võtame koormuse q = 50 kg / m 2. Pinnase füüsikalis-mehhaaniliste omaduste (sisemise hõõrdumise nurk φ, lahtiste kaalude g, haardetegur jne) arvutuslikud väärtused võetakse insenergeoloogiliste uuringute alusel, võttes arvesse looduslikku olekut maa peal. Tabelis on toodud ligikaudsed väärtused φ ja c. 3. Puistetihedus g on loodusliku niiskuse ja poorsusega kivi massiühik. Märgkrohi maht peab sõltuma selles sisalduva vee kogusest ja poorsusest, st see määratakse iga kord tegelikult sellel juhul. Lihtsamate arvutuste tegemiseks on võimalik võtta: loodusliku liivase pinnase puhul 1,6 1,7 t / m3, savist 1,7 2 t / m3, kivistis kuni 2,5 t / m3. Hoidepinget nimetatakse passiivseks (joonis 14). See koosneb kraanas olevate seadmete rõhust (kui kontsentratsioonil ei ole koormust, võtame koormust q = 50 kg / m 2) ja muldade passiivset takistust, mis takistab selle positsiooni muutmist. Koormuse rõhk arvutatakse valemiga. 19

21 joon. 14. Passiivne rõhk: konstruktsiooniskeem, pinnakoormus maapinnast, c pinnase pinnas. Passiivse rõhu koefitsient on siin:. Olles saavutanud nii aktiivsete (ümberpööramiste) kui ka passiivsete (valdamise) jõupingutuste väärtused, koostab me hetkide võrrandi punkti O suhtes. Selle tasakaalu võrrandi lahendame ühe teadmata (t 0) abil. Piisavust penetratsiooni palaviku seosetu mullad Tuleb veenduda stabiilsust palju vastuseis kaevus dehüdraatimise ajal valemile Hb t min = m1 HH p gvzv kus h veesurve kaevus (Avasängide h B = H), y Bev puistetihedus kaalutud maa; m 1 töötingimuste koefitsient, mis on võrdne: kruusase mulla ja jäme liiva jaoks 0,7; 0,5 keskmise liiva jaoks; 0,4 soolase liiva ja liivassa kohta. Võrrelge saadud sügavusväärtusi keele põhja all ja võtke maksimumväärtus. Arvutamise teises etapis peame valima tugitugevuse, mille kohta me muudame disainilahenduse skeemi. Asendame tõelise struktuuri konsoolimõõduga, pikkus võrdub h + t 0/2-ga, mille toimib ainult aktiivsed jõud (hüdrostaatiline rõhk, pinnase aktiivne rõhk ja koormusprisma välise koormuse rõhk). 20

22 M mw Joonis 15. Tugevuse arvutamise arvutusskeem 2 Teades, et s 1 x Ј = 2100 kg / cm. m Võttes arvesse ohutuskoefitsienti m 1, mis on võrdne 0,7-ni seadmehoidlil ilma tugipostideta ja 0,8-osalise tugipostidega, määratakse resistentsuse momend. Pidage meeles, et meist toodetud koorekogus tehti kell 13.00 aiaga, mistõttu tuleb vastupanu (W) kasutada ka 1 jooksva meetri kohta, mitte ühele lehte. Selle disaini jaoks valime rakenduse jaoks vajaliku lehtplaati. Arvutamise viimane etapp on lehtede kogupikkuste kindlaksmääramine. Pikkus arvutatakse järgmise valemi abil: L = h + h gr + D h + t 0 + a. Sellisel juhul on ainsaks teadmata koguseks koefitsient a. See iseloomustab keele ülaosa kõrgust pinnast kõrgemale ja eeldatavasti on see 0,3 m pinnavee puudumisel ja 0,7 nende kohalolekul. L on plaadi minimaalne pikkus, mis on valitud vastavalt rakendusele. Kokkuvõte Käesolevas dokumendis on kursuseprojekti raames käsitletud ainult ühte võimalust lehtede raputamise arvutamise probleemi lahendamiseks. Kasutades ühe või mitme vahepealsete rida kaevamisseadet, ei ole arvutusmeetodit võimalik

23 muutustest saab staatiliselt määratlemata ainult staatiliselt määratlemata võrrandid staatiliselt määratlemata ning nende lahendamiseks on vaja keerulisemat algoritmi, mida uuritakse struktuurimehhanismi käigus. Kirjandus 1. SNiP 9. osa. Mullatööd. 2. Kolokolov N. M., Veinblat B. M. Sillade ehitus: uuringud. M.: Transport koos VSN-ga. Abivahendite ja sildade ehitamise seadmete juhendid. 22

24 Lintkarkasside omadused ShP-1 (lame) ShP-1 (lame) ShP-1 (lame) L-4 (Larsen) L-5 (Larsen) L-7 (Larsen) ShPZ-51 (Z) ShPZ-55 (Z) (ZET) SHPZ-62 (ZET) SHPZ-62 (ZET) SHPZ-67 (ZET) SHPZ-73 (ZET) SHPZ-77 (ZET) SHPZ-82 (ZET) SHPZ- 107 (ZET) GOST, TU lehe kuhjaprofiilidele GOST Arvutatud laius Kaugus mööda lukustuste telge Profiili pikkus H, mm Plaadi vaalu seina arvutuslik kõrgus (paksus) H p, mm Profiili seina paksus δ, mm Ristlõike pind A, cm 2 Kaal 1 m Profiil, kg Lehtpalli pikkus L, m võrdlusandmed libiseva sulundtarindid profiile ja suhteline X-X telje inertsimoment Ix, cm 4 Wx jõumomendiga cm3 sulundseina profiil sulundseina profiil 1m 1m pikkuse 5,, W, 8 94,,,,,, 8 144, TU, 1 143,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,158,1,,,,,,,,164,,,,,,167,5,,,,,, 172,2,,,,,,,,, 178, 3 187,6,, 3 186,4,, 3 195,5 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21, 24, 12, 15, 18, 21, 24, 12, 15, 18, 21, 24, 12, 15, 18, 21, 24, 12, 15, 18, 21, 24, 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21, 24 12, 15, 18, 21,

25 Kooli väljaanne Pestryakov Aleksei Nikolajevitš arvutamine sulundseina Metoodiline juhiseid muidugi disain, teemal "Teadus- ja disain sillad" täistööajaga üliõpilased eriala "Bridges ja Transport Tunnelid" Editor SV Pilyugina Allkirjastatud printimise formaat 60 x 84 / 16 Offset paber. Cond pecs l Ringlus 70 eksemplari. Telli väljaandmine UrGUPS, Jekaterinburg, ul. Kolmogorov, 66 24

Lehtmassi arvutamine

Meie ehitusfirma on spetsialiseerunud soonete müümisele ja lehtede pügamine erinevatel eesmärkidel.

Arvutage oma projekti keele kaal

Hinnakataloogis saate teada, milline on maksimaalne tõmblukk.

Seina tugevus ja stabiilsus sõltub selle parameetrite vastavusest pinnase omadustele ja aia sügavusele. Disaini etapis teosime keele arvutamise.

Taskud lehtplaatide arvutamiseks

Kaevetööde lehtede kaartide arvutamisel määratakse kindlaks:

• keele mõõtmed ja tugevusomadused;
• keelekümblus;
• vajalikud meetmed edasiseks tugevdamiseks.

Soojad ise jagunevad tootmismaterjaliga:

Raudbetoon ja puidust tüüblid ei ole ette nähtud ajutiste aedade ehitamiseks. Puit - odavaim variant, kuid neid ei saa kahjustusteta demonteerida. Betooni sukeldamine ja demonteerimine - liiga energiamahukas ja kallis protsess. Nii neid kui ka teisi kasutatakse üks kord.

Plastikust tüüblit kasutatakse korduvalt, kuid kaotavad metalli tugevust. Seega, mettaloshunt (profiil ja torukujuline), soovitame oma kliente esiteks. Nende eelised:

• kaalu, mõõtmete ja tugevuse parameetrite optimaalne suhe;
• kiire paigaldamine, lihtne lahtivõtmine;
• taaskasutatavus ja selle tulemuslikkus: kuigi metallist pistikud on kallimad kui puit, on seina odavam (vt allpool).

SNiP-i pumba lehe kogunemise arvutamine

Enne kaevetööde ettevalmistamist on mulla kihid tasakaalus. Kaevetööde käigus muutub koormuste suhe, moodustub lahustunud ala. Seina surve all võib kokku kukkuda. Kaevandamist kasutatakse nende hävitamise vältimiseks.

Selleks, et määrata kindlaks lehtmetalli vajaliku kandevõime ja teostada Larseni lehtkaaraha arvutamist, peate teadma selle külgnevatel kihtidel tekkiva mõju tugevust.

On olemas kaks meetodit: graafoanalüütiline ja valem. Valemis võetakse arvesse:

• maapinna rõhk, külgmine ja vertikaalne;
• aktiivne ja passiivne põhjavee surve;
• hoone konstruktsioonist vertikaalne koormus;
• sügavus auku.

Arvutamiseks kasutatakse SNiP koefitsiente (väljaanne 3.02.01.87):

• aktiivse veesurve koormuskoefitsient (võetud 1,2);
• passiivne (0,8);
• mulla töökoefitsient (sõltuvalt mullatüübist) jne

Meie ettevõtte poolt pakutavate teenuste hulka kuuluvad peamiselt pinnase katse ja disain. Töötame rangelt Vene Föderatsioonis vastu võetud standardite kohaselt.

Näidete loendamise arvutusest

SNiP-i soovituste kohaselt on tuletornide keeleosed ujuvad kahe kuni nelja meetri kaupa. Keele minimaalne sügavus (kraavi põhja all):

• voolavates savipinnastes ja peened liivad - 2 meetrit;
• teist tüüpi muldades - 1 meeter.

Kui madala sügavusega mullakihide seas on veekindel (tihedalt veekindel), siis on enne selle pealetungid peenestatud, kuna See takistab vee sisenemist auku põhja.

Tindipinna seina ülemine lõikekoht asub sõltuvalt veetasemest. Jõgedes - töötemperatuuri alt minimaalselt 70 cm, võttes arvesse lainete nõlva ja kõrgus. Voolukiirusega 2 meetrit sekundis on tagavoolu kõrgus tuletatud valemiga V2 / g (kiirus ja raskuskiirendus).

Näide metalli keele määramisest koormuskindlusele vastupidavuse suhtes:

Keele ristlõige vastab ümbermineku hetke kõrgeimale väärtusele. Sügavus määratakse empiiriliselt, tuginedes vastupanule jõudude kallutusele.

Keele alumises servas on kallutuskoormuse arvutamiseks näide metalli keele arvutamisest.

Kuidas arvutustab lehtede kuju tugevusele:

Sellest arvutusest lähtuvalt valitakse kaevu aia tugevdamiseks täiendavad meetmed.

Soovitame oma klientidel kasutada aiaga metallist tüüblit: see pole mitte ainult usaldusväärne ja efektiivne, vaid ka kõige ökonoomsem valik. Metallist punchit saab kasutada kuni 20 korda.

Puidust ja raudbetoonist asendeid kasutatakse üks kord. Me ei soovita esimest üldse (nad halvenevad maapinnal), eelistatavamad on täiendavad vundamentide tugevdamine, st statsionaarne. Viidates esitame andmed, mille alusel teostatakse puitsoonide lehtede kuhjumise arvutamine (arvutus ise viiakse läbi samamoodi kui metallosade puhul).

Puidust lehtkad on lubatud kasutada kuni 6 meetri sügavusel, kui pinnas ei sisalda suurt hulka kive ja teisi tahkeid sissekandeid (tugevdused, eelmiste sihtasutuste jäänused). Ei kasutata paksu savi, kivimite ja kruusase pinnasega.

Puidupaari paksus valitakse tugevuse alusel (8 cm paksus pardal, puit - 10 kuni 24). Ühendusvardad - keele-soon. Ristkülikukujuline rind tagab liigeste tiheduse kui kolmnurkne. Puidust tüüblad on sukeldatud kahte või kolme tükist koosnevatesse osadesse, mis on üksteisega ühendatud kaldkrihvidega. Klambrid on aukud sisse puidupesasse, mis asetsevad vaia pinnaga.

Meie pakkumised

Pakume soove ja kootud lehe seinu Moskvas ja kogu Vene Föderatsioonis. Soovitame komplektide tarade paigaldamisel kasutada kõiki teenuseid: see osutub ökonoomsemaks kui toimingute tegemine eraldi.

Kompleksis ja eraldi võite kasutada järgmisi teenuseid:

• uute ja kasutatud rennide müük, rentimine;
• seadmete rentimine;
• materjali transportimine saidile;
• seisundite esialgne hindamine, pinnase ja soonte testimine;
• arvutus, disain, eelarve;
• tõmblukud;
• suurendada töö efektiivsust - õõnestades või juhi puurimine;
• seina tugevdamine;
• demonteerimine.

• mitmesuguste erinevate mudelite soonte juuresolekul;
• rünnakute ja abiseadmete juuresolekul;
• kvalifitseeritud disainerid ja paigaldajad;
• SRO sertifikaat, vastutav tööde tegemine;
• kliendi soovil - tõmblukkude sertifikaadid;
• kõrge kvaliteet, töö garantii;
• madalad hinnad, mitmed säästmise võimalused;
• sõltumata aia keerukuse tasemest.

Vaadake video kohta, kuidas meie firmale on paigaldatud lehtplaat.

Päringust lahkumiseks täitke veebisaidi vorm või helistage meile. Vastavalt meie töötaja lahkumise tulemustele, et tutvuda objekti ja selle dokumentidega, koostab me kokkuleppe, milles on näidatud kõik liiki töö, lõplik maksumus ja tingimused.

LEHT KAITSE ARVUTUSED

A. ÜLDSÄTTED

17.1. Lehevooderduste arvutused tehakse:

- nende elementide materjali positsiooni ja tugevuse stabiilsus kaevu väljatöötamise etappidel ja vahevõturajatiste paigaldamisel, pinnase ja vee täielik eemaldamine kaevust, mulla tagasitäitmine ja kinnitusdetailide eemaldamine,

- kaevetööde põhja stabiilsus libisemise ja väljavoolu väljavoolu eest - liiva-, liivsavi ja liivamuda ümbritsetud lehtmetallide pügamine veetarbimisega varustuses.

17.2. Kontrollige, kas löömine on tehtud vastavalt valemile

R_aastal - kaevetööde põhja mulla püsivus ujuvvõimsusele, kPa (ts / m 2), mis on määratud valemiga (17.2)

P on mulla massi kolonni rõhk kõrgusega h₂ ja veekihi kõrgus h₁ AV (langev jõud) alusel, kPa (ts / m 2) vastavalt joonisele fig. 17.1. ja arvutatakse valemiga (17.3).

Joon. 17.1. Kalkuni põhja kontrollimise arvutusskeem

γ_n - ettenähtud kasutusotstarbe usaldusväärsusfaktor, vähemalt 1,4;

k ja M on vastavalt tabelile võetud koefitsiendid. 17,1;

c on arvutatud käepide mullas, kN (ts / m 2);

γ on mulla erikaal, kN / m 3 (tf / m 3);

γ_aastal - sama vesi, kN / m 3 (ts / m 3);

N_c, N_q, H_γ - katsekoefitsiendid (tabel 17.2), mis sõltuvad pinnase kandevõime tasapinnalisest pinnast, sõltuvalt mulla sisemise hõõrdumise nurkast φ;

Ja - kaugus süvendi põhjast keele alumisse serva, m;

B - ristkülikukujuline väiksem külg, ruudu külg või ringikujulise raadiusega raadius, m;

h - veekiht süvendi põhja kohal, m;

kus h₁ ja h₂ - veekihi ja pinnakihi kõrgus vastavalt joonisele fig. 17.1.

Arvutatud φ ja C väärtused määratakse kindlaks insenergeoloogiliste uuringute materjalidega. Hüdrodünaamilise mõjuga (veetranspordi vee pumpamiseks) korral tuleb φ väärtusi poole võrra vähendada.

17.3. Mulla kaevetööde filtreerimine toimub ainult siis, kui vesi pumbatakse liivast mullast, liivast ja liivast muda juurde. Struud algab lehe raputamise lähedal.

Kontrollige valemiga saadud filtriproportsiooni

γ_n - ettenähtud kasutusotstarbe usaldusväärsusfaktor, vähemalt 1,4;

A._f - jõe ja põhjavee kogupikkus veesambas, lugedes keele alt, m;

H - jõe ja põhjavee sammaste vahe kõrgus ja kaevu sees, lugedes keele alt, m

Kaevetööde põhja all oleva keele keelekümbluse sügavus võib samuti kindlaks määrata sõltuvalt sellest põhjavee maksust, mis filtreerib kaevetööde põhja, mille arvutusmeetod on esitatud liites 21.

17.4. Keelte juhtimise minimaalne sügavus (aukude põhja või erosiooni märgistuse loendamine) vastavalt seinte stabiilsuse tagamise tingimustele kallutamise ajal määratakse kindlaks vastavalt punktile 6.8.

M_u - kallutusjõudude hinnanguline momend seinte võimaliku pöörlemise (kallutamise) telje suhtes;

M_z - pidurdusjõu hinnanguline hetk võrreldes sama teljega;

m on töötingimuste koefitsient vastavalt punktile p. 17,9 ja 17,21;

γ_n - eesmärgipärasuse usaldusväärsuse koefitsient, mis on võrdne 1.1.

Sõltumata arvutamise tulemustest, kasutades mõnda alljärgnevatest diagrammidest, tuleks kasutada keelde t blokeerimise sügavust, mis ulatuvad kaevetööde alt või erosioonimärgist:

voolava ja voolava savi, jäme, liivsa, vee küllastunud niiskuse, soolase ja peene liiva puhul - vähemalt 2 m,

muudel juhtudel - vähemalt 1 m.

Betooni tsemendikihist tekkivates aedades peaks sõidu sügavus kõikides pinnastes olema vähemalt 1 m.

17.5. Arvutatud vee ja pinnase rõhk (aktiivne ja passiivne) saadakse standardse rõhu korrutamisel, mis määratakse vastavalt punktile 7, koormuse ohutusele, mida eeldatakse aktiivse pinnase rõhu γ_f = 1,2 ja passiivne γ_f = 0,8

17.6. Tungrauale paigaldatud mullast piirdeid ehitades koos veealuse soolatugevusega padjaga arvestab lehtplaadiseina arvutamine selle tööperioodi jooksul enne betooni betoneerimist hüdrostaatilist rõhku, mis vastab kaevu veetava astme sammule kinnitusdetailide seadistamiseks vajalikule sügavusele, kuid mitte vähem kui 1,5 m

17.7. Veekiisi all asuvat veekindlat pinnast (vees) tuleks lugeda horisontaalkoormusele, mis vastab kahele skeemile:

a) nõustuda sellega, et veekindla pinnase horisontaalse rõhu all pinnale jääb plaadimurdja seinale ainult hüdrostaatiline vee rõhk, mis tungib seina ja maa vahel sügavusele h_aastal;

b) ei anna võimalust vee läbitungimiseks seina ja veekindla pinnase vahel ning aktsepteerib, et see pinnas avaldab seina suhtes horisontaalset survet, hüdrostaatilise rõhuga ülespoole laaditud ja kui veekindlast pinnast on läbilaskev ja selle kaal, siis allpool asuva läbilaskeva pinnakattekihi mass Vee horisont määratakse vee kaalumise alusel.

Mõlemal skeemil, veekindla pinnase kohal, võetakse arvesse seina horisontaalset koormat hüdrostaatilise rõhu ja vajaduse korral läbilaskva pinnase rõhu eest.

Seina ja veekindla pinnase veekõlblikkuse sügavus (loendamine selle pinnast) eeldatakse järgmiselt:

a) tarade jaoks, millel pole vahepeale (joonis 17.2a)

kus h 'on veekindla pinnase keelekümbluse sügavus;

b) ühe kinnituskoha jaoks mõeldud aedadega (joonis 17.2b)

kus t on keele sügavus allpool süvendi põhja;

c) veekindlale pinnasesse asetsevate kinnitusvahendite ülemise astme paigaldamisel veekraanile mitme kinnitusvahendite abil (joonis 17.2c) - 0,5 m allpool maapinna tasandit.

17,8. Kinnitusseadised tuleb arvutada suulise ja suulise seina poolt edastatava horisontaalse koormuse ja vertikaalse koormuse kombineeritud toimega projektis ettenähtud seadmete ja konstruktsioonide massist. Suuruse paindemoment seadme ja struktuuri massi elemendis ei tohiks olla väiksem kui maksimaalne paindemoment ühtlaselt jaotatud koormuse intensiivsusest

q₁ - koormus on suurem kui 500 Pa (50 kgf / m 2) kinnitusdetailide ülemise astme jaoks ja 250 kuni (25 kgf / m 2) muudele tasanditele;

F - arvutatud kinnituselemendile ulatuva kaeviku pindala, m 2;

l on elemendi pikkus, m

Joon. 17.2. Veekindluse sügavuse kindlaksmääramiseks plaatide seinte ja seina vahel

ja - kaitsel, millel pole paisumiskinnitusi;

b - ühe kinnituskihiga aedadega;

sisse - mitme astme alustega aiaga

17,9. Tugevusega lehtplaadi elementide arvutused tehakse koefitsientide abil

- kavandatud töökindlus:

γ_n = 1,1 - veekindlate maapindade jaoks;

γ_n = 1,0 - kõigil teistel juhtudel;

- töötingimuste koefitsiendid, võttes arvesse lünkade soonete suhteliste segude võimalust (Shk või Larseni tüüpi lehtplaatide puhul):

m = 0,7 - nõrkade pinnaste puhul ja keele külge kinnitatud rihmade puudumine;

m = 0,8 - samade muldade puhul ja keelte külge kinnitatud rihmad;

m = 1,0 - muudel juhtudel

lehtede vaiste seinte (kuid mitte kinnitusdetailide) tugevuse arvutamisel tuleb sisestada töötingimuste koefitsiendid, mis võrduvad:

m = 1,15 - kaitseraua jaoks mõeldud rõngasseinad;

m = 1,10 - seinte puhul, mille pikkus on alla 5 m, ristkülikukujulised aiad, mis on suletud plaanis koos vahepealsete vahepealsete astmetega.

17.10. Tõmbetailide arvutatud takistus sõltub materjalist vastavalt punktide 9, 10 ja 11 juhistele.

17.11. Terasplekistuste kalkuleeritud geomeetrilised karakteristikud võetakse vastavalt lisale 8.