Vundamendi arvutamine toimub sõltuvalt selle tüübist. Oluline on mõista, et aukudega kuhjude arvutamine erineb kruvi arvutustest. Kuid kõigil juhtudel on vaja eelnevat koolitust, mis hõlmab koormate kogumist ja geoloogilisi uuringuid.

Mulla omaduste uurimine

Puurkause kandevõime sõltub suurel määral aluse tugevusomadustest. Esimene on teada muldade tugevusomadused saidil. Selleks kasutage kahte meetodit: käsitsi puurimine või aukude fragment. Muld on välja arendatud 50 cm sügavusele rohkem kui vundamendi hinnanguline tase.

Igavale baasskeemile

Enne võllifundi väljaarvutamist on soovitatav lugeda GOST "Muld. Klassifikatsioon "Lisa A. Esitatakse põhitunnused, mille alusel saab mullatüüpi määrata visuaalselt.

Järgmiseks peate tabeli, mis näitab mulla tugevust sõltuvalt selle tüübist ja tekstuurist. Kõik arvutamiseks vajalikud näitajad on näidatud allpool toodud piltidel.

Savi pinnas karjäärike piirkonnas Savi pinnas piki põranda pikkust Liivane pinnas Jäme kalju

Koorma kogumine

Enne igavale alusele arvutamist on vaja ka koguda koormusi kõikidest ülaltoodud struktuuridest. Te vajate kahte eraldi arvutust:

• koormus kaarile (kaasa arvatud grillage);
• koormus grillage.

See on vajalik, kuna võlakivide arvutamine ja vaiade omadused tehakse eraldi.

Koorma kogumisel on vaja hoone kõiki elemente, samuti ajutisi koormusi, mis hõlmavad katusel oleva lumekatte massi, samuti inimeste, mööbli ja seadmete kattumist.

Põik-grillage vundamendi arvutamiseks koostatakse tabel, milles sisestatakse teave struktuuride massi kohta. Selle tabeli arvutamiseks võite kasutada järgmist teavet:

Fondide ja grillide enda kaal määratakse sõltuvalt geomeetrilistest mõõtmetest. Esiteks tuleb arvutada struktuuri maht. Eeldatakse, et raudbetooni tihedus on 2500 kg / kuupmeetrit. Elemendi massi saamiseks peate suumi tiheduse järgi korrutama.

Koormuse iga komponenti korrutatakse spetsiaalse teguriga, mis suurendab töökindlust. See valitakse sõltuvalt materjalist ja tootmismeetodist. Täpset väärtust leiate tabelist:

Kuhja arvutamine

Sellel arvutuse etapil on vaja kindlaks määrata järgmised omadused:

• kuhi samm;
• kuhi pikkus grillage servale;
• ristlõige.

Enamasti määratakse ristlõike mõõtmed eelnevalt ja ülejäänud näitajad valitakse nende olemasolevate andmete põhjal. Seega peaks arvutuse tulemus olema kaaride ja nende pikkuse vaheline kaugus.

Eelnevas etapis saadud ehitise kogu mass tuleb jagada grillimise kogupikkusega. Mõlemad välis- ja siseseinad võetakse arvesse. Jaotuse tulemus on koondus sihtasutuste igale rida.

Vundamendi ühe elemendi kandevõime võib leida järgmiselt:
P = (0,7 • R • S) + (u • 0,8 • fin • li), kus:

• P on koormus, mida üks kaar talub ilma hävitamiseta;
• R on mulla tugevus, mida on allpool toodud tabelites pärast pinnase koostise uurimist;
• S on alamjooksu poolne ristlõikepindala; ümmarguse kuhja jaoks on valem järgmine: S = 3,14 * r2 / 2 (siin r on ringjoone raadius);
• u on baaselemendi perimeetrit, võib leida ringjoone perimeetri valemi ümmarguse elemendi jaoks;
• fin - pinnase resistentsus vundamendi külgedel; vaata lahtti savi pinnast kõrgemal;
• li on mulli kihi külgpinnaga kokkupuutuva mullakihi paksus (iga mullakihi puhul eraldi);
• 0,7 ja 0,8 on koefitsiendid.

Vundamentide pigi arvutatakse lihtsamal valemil: l = P / Q, kus Q on varem leitud vundamendi jalamil asuva maja mass. Heledate pilude vahekauguse leidmiseks leitakse lihtsalt leitud väärtusest lihtsalt ühe vundamendi elemendi laius.

Arvutuste tegemisel on soovitatav kaaluda mitmeid elemente erineva pikkusega valikuid. Pärast seda saab kergesti valida kõige ökonoomsem.

Puurkaarade tugevdamine toimub vastavalt normatiivdokumentidele. Armeerivad puurid koosnevad tööstringist ja klambrist. Esimene võtab paindefekte, teine ​​tagab üksikute varda ühisoperatsiooni.

Puurkaevude karkassid valitakse sõltuvalt koormusest ja sektsiooni mõõtmetest. Töötav armatuur on paigaldatud vertikaalasendisse, kusjuures terasvardad D on vahemikus 10 kuni 16 mm. Samas valige materjaliklass A400 (koos perioodilise profiiliga). Pööratud kinnitite valmistamiseks tuleb osta sileda armatuur klass A240. D = vähemalt 6-8 mm.

Terasest armeeringu valik

Puuritud kaarraamid on paigaldatud nii, et metall ei jõuaks betooni servani 2-3 cm võrra. See on vajalik, et tagada kaitsekiht, mis hoiab ära korrosiooni (rooste tugevdamine).

Grillageeri ja selle tugevduse mõõtmed

Element on kujundatud samamoodi nagu riba vundament. Kõrgus grillage sõltub sellest, kuidas teil on vaja hoone tõsta, samuti selle mass. Sõltumatult saate teostada selle elemendi arvutamist, mis jääb maapinnaga loputatult või kergelt maetud. Lõpp-variandi arvutuste aluseks on mittespetsialisti jaoks liiga keeruline, seetõttu tuleks selline töö usaldada spetsialistidele.

Näide õigest paaritusest armeerivast puurist

Grillade mõõtmed arvutatakse järgmiselt: B = M / (L • R), kus:

• B on minimaalne pikkus lindi toetamiseks (rihma laius);
• M on hoone mass, välja arvatud kaarte kaal;
• L on rakmete pikkus;
• R on mulla tugevus maapinna lähedal.

Rihma tugevdustorud valitakse samamoodi kui riba vundamendi ehitamisel. Grillageerides on vaja paigaldada töörõhk (piki rihma), horisontaalne põik, vertikaalne risti.

Tööstusliku tugevduse ristlõike pindala on valitud nii, et see oleks vähemalt 0,1% lindi ristlõikes. Iga varda ristlõike ja nende arvu (isegi) valimiseks kasutage mitmesugust tugevdust. Samuti on vaja kaaluda ühisettevõtte juhiseid väikseima suurusega.

35. PK LIRA 10.6 kuhakõlbmatuste arvutamine: ühekordne kiht, vaagis, tingimuslik alus.

• Vooru;
  
• Shell;
  
• Ristkülik;
  
• Ruut
  

• Vahetuse sektsioonide arv - seda rohkem seda arvu, seda täpsem arvutus
  

• Poissoni materjali suhe;
  

• Raskusjõu lahtiselt kaal.
  

• 1. meetod - Pasternaki baasmudel
  
• 2. meetod - Winkler-Fussi fondi mudel
  
• 3. meetod on muudetud Pasternaki mudel.
  

Artiklis käsitletakse ehitiste ja rajatiste seismilise takistuse mittelineaarse staatilise analüüsi meetodi praktilist rakendamist. Tehti ühepikkune terasraami arvutamine mittelineaarsete staatiliste ja mittelineaarsete dünaamiliste meetoditega. Arvutuste tulemuste analüüsi tulemusena on näidatud kõrgemate võnkevormide olulisust ja vajadust analüüsida nende mõju süsteemi reaktsioonile.

Ühe vaia arvutamine

5.1. Peamised sätted ja liigitus

Juhul, kui pinnast on ladestatud nõrkade pinnaste kihid, mis ei saa olla kavandatud konstruktsiooni madalate aluspõhimõtete aluseks, muutub koorem üleviimiseks tihedamate kihtidega, mis asuvad sügavusel. Sellistes olukordades kasutavad enamasti seadet pillipõhja.

Kuhja nimetatakse valmistatud kujul või maapinnas olevaks varrasteks, mis on ette nähtud koorma üleviimiseks konstruktsioonist aluspinnale.

Üksikud vaiad või rühmad, mis koosnevad jaoturplaadi või -kiire ülaosast, moodustavad hõõrdefassaadi.

Pardadeplaadid või talad, mis ühendavad sõrestiku pead, on tavaliselt raudbetoonist ja neid nimetatakse grillageerimiseks. Rostverk saab, levitab ja ületab kuhja koorem ülaltoodud konstruktsioonist.

Kui grillahu maetakse maapinnale või selle talla asub otse maapinnale, siis nimetatakse seda väikseks grillimiseks, kui grillageba alus asub maapinnast kõrgemal - see on kõrge kuhjaga grillimine (joonis 11.1). Kõige tavalisem kasutamine on väike grillage, sillade, kallakutelgede, ääreside jms kõrgustikes on paigaldatud suur grillahoidja.

Maapinnas asuv koor võib koormat struktuuris üle kanda kas alumise otsa (kanna) või koos kauba külgpinnaga, kuna viimane hõõrdub maapinnaga.

Sõltuvalt sellest, vastavalt koormuse ülekandumisele pinnasesse, on kaarad jaotatud

b) rippuvad vaiad (hõõrdkarbid)

Kuhjukivid sisaldavad ka nõusid, mis läbivad nõrkade pinnaste kihti ja põhinevad praktiliselt kokkusurutavatel või madala kokkusurutavatel pinnastel (liivaste täitematerjalide jämedateraline pinnas, tahke konsistentsiga savi). Sellised kaared asetavad peaaegu kogu koormuse läbi alumise otsa, sest nende väikeste vertikaalsete nihkumiste korral ei tekiks külgpinnal hõõrdejõude tekkimise tingimusi.

Koldestend töötab nagu elastses keskkonnas suruga varda, selle kandevõime määratakse kas mäetööstuse tugevuse või alumise otsa pinnase takistuse järgi:

Riputavad vaiad sisaldavad ka koed, mida toetavad kokkupressitavad mullad. Pikisuunalise jõu (N) mõjul saab mägi liikumise (annab mustuse), mis on piisav hõõrdejõudude esinemiseks mära külgpinna ja maapinna vahel. Selle tulemusel edastatakse põhi koormus nii külgpinnale kui ka vaate alumise otsa külge. Sellise kuhi kandevõime määratakse hõõrdejõudude resistentsuse summana piki selle külgpinda ja pinnast otsa all:

Tootmise tingimuste kohaselt on vaiad jagatud kahte rühma:

· Tehases või prügilas (eelnevalt valmistatud) eelnevalt toodetud kihid ja seejärel maapinda sukeldatud;

· Kohapeal toodetud vaiad mullas.

Plaatide asukohad plaanis eristavad järgmisi tüüpi kuhifundeid:

1) kergeteks struktuurideks on tugedena (kasvuhooned, laod) üksikud vaiad, kui ühe koorma kandevõime on koormuse kandmiseks maapinnale piisav.

Raskusaste: täpselt haamer (koormus) on vaja, et kõrvalekalded telgist üksikute kaarte plaanis on ± 5 cm, mitte rohkem kui 5º vertikaalteljest.

2) vaiade rühmad (vaagnaribad), mis on paigutatud veergude või üksikute tugikonstruktsioonide all, edastades olulisi vertikaalseid koormusi (joonis 11.3a).

3) hoonete seinte ja muude laiendatud ehitiste all paiknevad riiulifiltrid. Selles vundamendis olevad kuhjad on paigutatud ühte või mitmesse kihti (joonis 11.3 b).

4) tahkete põldväljade jaoks sobivad rasked torni tüüpi struktuurid, mille plaan on piiratud. Kiled asetsevad kindlas järjekorras kogu konstruktsiooni all (joonis 11.3 c).

Sõltuvalt materjalist on kokkupandavad vaiad jagatud:

· Puit (töötingimused - põhjavee taseme all). Kõige lihtsam puidust asetsev palk on hariliku alumise otsaga palk. Logi ülaossa pannakse õlg (terasest rõngas), mis kaitseb kuhja sõidu ajal pea purustamisel. Teravamal otsal, kui mägi on sukeldatud tahkete sisselõigetega mullades, kinnitatakse terasest king. Seda tüüpi vaiade eelised - valmistamise lihtsus ja väike kaal. Puudused - madal kandevõime, raskused tihedate muldade sukeldumisel, muutuva niiskuse tingimustes mädanemise oht. Puidust vaiad on piiratud kasutusega.

· Teras on valmistatud standardterasest torudest d = 0,2... 0,8 m, kasutada ka I-talad, kanalid ja muud valtsitud sektsioonid.

Kui pärast maapinna sukeldamist täidetakse terasest torukujuline kuhi

betooni nimetatakse toru betooniks. Seda tüüpi vaiade väärikus -

võimalus suurendada keevitust niisutatud maapinnale. Puudused - vastuvõtlikkus korrosioonile (bituumeni või epoksüvaikudega kaetud torude pinna kaitseks).

Terasvaiad on soovitatav kasutada rasketes pinnasetingimustes (rahnud, veerised jne) ja mõnda neist kasutatakse aiakaevade jaoks.

· Tugevdatud betooni vaiad (kõige enam kasutatavad ehitustehnikas). Nad on jagatud:

- ristlõikega - riis 11.4 (tüüpiline a, b, c)

- pikisuunalise kujuga - riis 11.5

- vastavalt vaiade tugevdamise meetodile:

1) pingestamata armeeringuga ja eelpingestatud pikisuunalise tugevdusega

2) põiki tugevdusega ja ilma selleta

- disainifunktsioonide järgi - tervikuna ja komposiitplaadid.

· Kombineeritud vaiad - kahe erineva materjaliga pikisuunalised komposiidid. Enamasti on see puitosa, mis asetseb põhjavee tasemel, koos betooni või raudbetooniga.

5.2. Võimalikud viimistletud mahalõiked

5.2. Zabivnye vaiad

Kui sõidate kuhjudeks veetustatud tihedate liivaste ja liivaste liivaste pinnaseteni, et parandada sõiduomadusi, õõnestab see. Vee allosas asuva vee (kõrge rõhu all) allavoolu tõttu laguneb muld, mis vähendab märkimisväärselt vastupidavust keetmisele.

5.2.b Vibratsiooni immersioon

Kiled on kõige tõhusamad veega küllastunud liivaga. Sellisel juhul edastab vibraator tekitatud vertikaalne vibratsioon maapinnale, mis vedeldab, mis viib hõõrdejõudude järsu vähenemise poole piki külgpinda ja kergendub hõlpsalt maapinnale. Pärast vibratsiooni lõppemist taastatakse mulla struktuur kiiresti ja hõõrdumine kuhi külgpinnas suureneb.

5.2.c taandumine

Vardad viiakse läbi võimsate hüdrauliliste äärikute abil ja neid kasutatakse siis, kui ummistus või vibro-keetmine pole võimalik (olemasolevate ehitiste lähedal), seda kasutatakse ka olemasolevate aluste tugevdamiseks.

5.2g kruvimine

Lõpus olevad kruvirõngad (keeratud poldid) on varustatud spetsiaalsete mehhanismidega, mida nimetatakse kapstaniteks.

5.3. Maapinnas (kohapeal) toodetud kuhjad: puurimine, rammimine, puurkaared

Sellised vaiad on valmistatud betoonist, raudbetoonist (tugevdatud raamiga) või tsemendimetsa segust.

Vastavalt tootmismeetodile on jagatud

· Mähised;

· Põrandad, mille pinnast on eemaldatud kest;

· Kiled, mis ei ole eemaldatavad.

5.3.a Pole ilma kooreta

mida kasutatakse kuivas ja madalas niiskuses sisaldavas pinnases, kus puurimist saab teostada kaevude seinte kinnitamiseta.

Veega küllastunud savi pinnas puuritakse muda kaitsmiseks kaevu, mis, tekitades liigses rõhu kaevus, takistab selle seinte kokkuvarisemist. Pärast puurimistööde lõpetamist süvistatakse betoonist toru betoontorusse alumisse auku, mis muudab savi lahuse.

Pakitud kuhja, mille auku saadakse puurimisel, nimetatakse igavaks.

Sellise kuhi tootmise järjestus on näidatud joonisel fig. 11.8.

Selleks, et puurida õõneskruviga puurimiseks muda ära kasutada. Puurimise ajal hoiab süvend seadeid labadega ja kui auger tõstetakse läbi õõnes toru, tarnitakse betoon.

Kandri tugevdamine sõltub kavandatud konstruktsioonist, väline koormusest ja insener-geoloogilistest tingimustest täispikkuses, pikisuunas või ainult ülaosas koos grillidega.

Kaevu võib peale puurimise saada ka muul viisil:

- läbiva inventuuri tuum, suletud alumise otsaga toru;

- rammed spetsiaalse rammeriga;

- plahvatusohtlike laengute stringi plahvatus liiderkaevuses.

See süvendite moodustumine põhjustab aluspinnase märkimisväärset tihendamist, mis suurendab toodetud vaiade kandevõimet.

Erinevad igavatelt tätid on süstimisvardad, mis on paigutatud täites vertikaalseid või kaldseid kaevusid surve all oleva tsemendimüraga, mille tagajärjeks on väga ebaühtlane pind, mis tagab kaadrite hea haardumise ümbritseva pinnasega.

Selline tehnoloogia, mille väikesed hõbedad (60... 80 kuni 180... 200 mm) ja nende pikkune (kuni 30 m) koos ebaühtlase pinnaga annavad need kuhjadele sarnasuse puude juurtega, mistõttu neid nimetatakse ka juurukilpadeks.

Puuritud süstevardad kasutatakse staatilise koormusega vaiade testimiseks olemasolevate ehitiste aluste tugevdamiseks ankurduspaagidena.

5.3.b Kaaskasutatavate kestadega kaared

saab kasutada praktiliselt kõikides geoloogilistes ja hüdrogeoloogilistes tingimustes, kuna nende valmistamiseks kasutatav inventari kaitseb puuritud avade seinu kokkuvarisemise eest.

Eemaldatava korpusega on kõige lihtsamate asetusega vaiadeks 1899. aastal insener A.E. Strause välja pakutud kuhja. Pärast selliseid vaiveid (St. Franky, Benato jt.) Tehti mitmeid muudatusi.

5.3.v Piletid, millel ei ole väljavõtteid

mida kasutatakse, kui puuduvad võimalused kõrgetasemeliseks korstnatöödeks koos taaskasutatava kestaga (veekihtivates savistes muldades, mis on vedelal koostises liiva- ja liivakivi vahekihtidega), kus põhjavee rõhu korral võib betoonisegude karastamisel teatavates piirkondades purune võlli hävitada. Need on kallid vaiad ja neid kasutatakse peamiselt hüdrotehnilistel ja transpordikonstruktsioonidel.

Täispuhutavate ja igavate vaiade puudus. Kui see on valmistatud ilma korpusega - see võib kaasa tuua kaevu seinte kokkutõmbamise nii puurimise kui ka betooni kõvenemise ajal (kõige halvem, sest see ei ole kontrollitav). Muda eemaldamine on probleem, mis takistab raami hukkumist, betooni korral võib muda paisata ja moodustada pinnakorke, nõrgendades seeläbi vaigu ristlõike.

1. Kvaliteedikontrolli raskus.

2. Söövitavatest vetest mõjutatud, selle vältimiseks kasutatakse kestasid (mitte eemaldatavaid).

3. Betoonisegu tarnimise poritsiilsus tihendamise ajal, mis muudab märkimisväärselt pikemaks ja raskendab niisuguste vaiade valmistamise protsessi.

4. Töörühma suured koosseisud.

Trükitud ja puuritud vaiade eelised:

1. Kasumlikkus (klappide vähene tarbimine).

2. Suur kandevõime - peamine tegur.

5.4. Plaadi vastastikmõju ümbritseva maaga

Vaiade vastastikune mõju ümbritseva pinnasega on keeruline ja sõltub tootmisprotsessides mullast tootmisprotsessi ajal ja nende toimimise ajal operatiivkoormuste all. Protsessid mõjutavad põlevate vundamendite kandevõimet ja seteteid, arvutuste täpsus ja kaevude kasutamise majanduslik efektiivsus sõltuvad suuresti nende täpse registreerimisest.

Põdeseadmete paigaldamisel mullas toimuvad protsessid sõltuvad vaiade tüübist, mulla tingimustest, keetmise tehnoloogiast või vaiade valmistamisest jne.

Niisiis, kui sukeldatud kuhja (tahke mägi) on ujutatud, nihutatakse kaevamõõduga võrdne mulla maht üles, üles ja külgedele, mille tagajärjel tihendatakse muliku ümber kuhja.

Kuid kui kaev surutakse tihedale liivale, võib täheldada vastupidist mõju - mulla pehmendamine.

Arvestades pinnase tihenemise nähtust, on kõigil juhtudel ja eriti tihedatel muldadel soovitav sõita mäetavälja keskelt perimeetrile. Kui seda reeglit ei järgita, ei pruugi mulla tiheda tihenemise tõttu keskmise tiheduse tõttu alati võimalik kindlaksmääratud sügavusele langeda.

Kuid kui me võtame vahekauguse kaaride vundamentide vahel> 6d, siis toob see kaasa grillade suured mõõtmed, seetõttu on tavaline, et hobused asetsevad 3d kaugusel üksteisest.

Kuid rõhuasetuse ja tiheduse muutumine mullades mägistamise ajal võib olla ka ajutine, st mullas võib olla ajutine vastupanu mära sukeldumisele.

Tavaliselt on karustiku valamukiirus iseloomustatud selle ühe keeriskütuse kogus, mida nimetatakse kobara rikkeks.

Puudujäägi suurus, mida mõõdetakse, kui kuhi jõuab projekti märgini, on võimalik hinnata selle takistust, sest mida väiksem on tõrge, seda suurem on kaare kandevõime.

Kui sõidate virde tiheda ja keskmise tihedusega madala niiskusega liivaga, moodustub allapoole alamjooksu all ülevalt tihendatud tsoon, mis takistab veelgi hulga uppumist kuni nullini, ning veelgi üritab maski juhtida, võib selle võlli hävitada. Kuid jättes selle kuhi üksi, hakkab pinge lõõgastumise tagajärjel mõne aja pärast vähenema mulla alumisest otsast tingitud resistentsus ja te saate seda jällegi disainimärgile juhtida.

Kirjeldatud nähtus on vale ebaõnnestumine. Pingete leevendamiseks kuluvat aega nimetatakse puhkepaagideks (3... 5 päeva liivas pinnas, kuni 30 tundi savi), ning pärast ülejäänud kaarte kindlaks määratud rike ja selle tegelik kandevõime iseloomustab ebaõnnestumine.

Savide pinnasesse sõitmisel sulatatakse osa sidusvett vabasse vette, mullas kontaktis oleva vaiaga lahjendatakse (tiksotroopne vedeldamine) ja vastupidi põlemise langusele vastupidi väheneb, tekib niinimetatud põkkide imemine. Ka siin, kui te lõpetate sõidu, siis mõne aja pärast taastatakse pinnase struktuur ja tõuseb märkimisväärselt põlevkivi kandevõime.

Määramised, mis tekivad koormuse ajal kaartidel. Mitte vähem keeruline, eriti jäikade vaiade korral.

Kuna kuhu tajutud vertikaalne koormus jagatakse mulda mööda külgpinda ja alumise otsa all, ümbritsevas pinnas ilmub keeruline kõverjooneline kontuur (joonis 11.10a).

Vertikaalsete normaalsete koormuste pindala σ_z taseme alumise otsa tasandil on kumer kuju. Eeldatakse, et stressid σ_z mis on jaotatud üle koonuse aluse, mis moodustab nurga α koos kammaga, sõltuvalt muldade hõõrdejõududest selle külgpinnas.

Haruldasel korpusel on kuhjad> 6d, maa pingelised tsoonid ei ristuvad ja kõik sambad töötavad iseseisvalt, üksikud. Koos 2;

R_s - armeerimiskoormuse arvutuslik vastupidavus (kPa);

A._s - tugevduse ristlõikepindala, m 2.

Maapinnal paikneva kuhja kandevõime määratakse kindlaks järgmise valemiga:

kus γ_koos - mulla kuhi töötingimuste koefitsient, γ_koos= 1;

R on mulla alumisest otsast mulla dispersioonikindlus, kPa

Ja - maapinnal asuva laagripinna pindala, m 2.

5.5.b Hanging vaalad

Nende arvutus tehakse reeglina ainult mulla tugevusest alates materjali tugevusel on alati ilmselgelt suurem.

On olemas järgmised arvutusmeetodid:

· Staatilise katse koormuse katsemeetod;

· Staatiline andur;

Dünaamiline meetod seisneb mära kandevõime määramises vastavalt selle ebaõnnestumise suurusele disainilahenduse lähedal asetseval märgil. Meetod põhineb asjaolul, et vabalt langeva haameri, GH (kus vasar on haara mass G ja H on haameri langemise kõrgus) tehtud töö on kulutatud, et ületada mulla vastupanu põkkimisele; haamripuu-pinnase süsteemi elastsed deformatsioonid; energia muundamisel soojuseks; vaimujuhi hävitamine jne, st ebapüsivate deformatsioonide korral.

Üldiselt on see sõltuvus kirjutatud järgmiselt:

- N.M. Gersevomova

kus G ∙ H on langeva haameri töö;

G ∙ h - elastsete deformatsioonide töö;

α ∙ G ∙ H - töö mitteelastsete deformatsioonide korral;

F_u - mära piirav takistus vertikaalsele koormusele, kN;

A - koefitsient, mis võtab arvesse energia osakaalu muutmist soojuseks

Ebaõnnestunud vaiade (s_a) määratakse kas ühe haamri ühe löögi abil või sagedamini arvutatakse löögi seeriast asetatud mära aritmeetiline keskmine, mida nimetatakse pandiks (löögi arv on 4-10).

Staatilise koormusega vaiade katsemeetod. Vaatamata keerukusele, kestusele ja märkimisväärsetele kuludele võimaldab see meetod piiritava põletihakkamise kõige täpsemat kindlaksmääramist, võttes arvesse kõiki ehitusplatsi geoloogilisi ja hüdrogeoloogilisi tingimusi.

Meetodit kasutatakse selleks, et kindlaks määrata mära piirav takistus, mis on vajalik vundamendi edasiseks arvutamiseks, või kontrollida kohapeal kuhi kandevõimet, mis on määratud mõne muu meetodi abil, näiteks praktiline.

Inspekteeritakse keskmiselt kuni 1% koormatud vaiade koguarvust, kuid mitte vähem kui 2.

Katsekava on järgmine:

Koormust rakendatakse sammuga, mis on võrdne vaia eeldatava piirava takistusega. Igal etapil hoitakse reoveesetete tingimuslikku stabiliseerimist. Eelnõu on tinglikult stabiliseeritud, kui selle juurdekasv ei ületa 0,1 mm ühe tunni vaatamiseks liivast mulda ja 2 tundi savi jaoks.

Katseandmete kohaselt on ehitatud kaks graafikut:

Praktika on näidanud, et katsekehad on jagatud kahte tüüpi (joonis 1.13b):

· Iseloomuliku terava lõhkumisega, mille järel suureneb sete pidevalt ilma koormamata; see koormus on käesoleval juhul piirmäär;

· Sileda kuju ilma terava purunemiseta, mis raskendab maksimaalse koormuse määramist. Sellisel juhul võetakse see koormus piiravaks koormusena, mille mõjul võtsid testplaadi süvis S:

kus ζ on üleminekukoefitsient, võtab igakülgselt arvesse mitmeid tegureid:

lahknevus setete ühtsetest vaiade ja hunnikute vahel põõsas,

katse lühike kestvus (peamine tegur) võrreldes

hoone kestus jms, eeldatakse, et see on = 0,2;

S_u,mt - kavandatava hoone keskmise süvise piirväärtus (SNiP 2.02.01-83 * järgi).

Selle tulemuseks on statsionaarsete katsete tulemuste kohaselt varre hinnanguline koormus:

kus γ_koos - töötingimuste koefitsient;

γ_g - koorma töökindluse koefitsient;

F_u - eraviisiline väärtus, st regulatiivne väärtus.

Praktiline meetod (vastavalt SNiP tabelitele). Seda on laialdaselt kasutusel disaini praktikas, mis võimaldab geoloogiliste uuringute põhjal kindlaks määrata kuhi kandevõime. Meetod põhineb paljudel tavapärastel ja spetsiaalsetel vertikaalsetel staatilistel koormapuudel katsetulemuste üldistamisel, mida viiakse läbi erinevatel mullatingimustel, et kindlaks teha hõõrdejõude piirväärtused, mis tekivad vaia ja ümbritseva pinnase vahel, ja

muldi lõplik resistentsus selle lõpus.

Selle tulemusena valmistati arvestuslikud pinnase takistuste tabelid, mis võimaldavad määrata külgpinna ja külje alumise otsa resistentsust ja summeerida valemiga saadud väärtused:

Leia ta na f_d (kH)

R ja f_i - kaardistatud

R → Z_o - kaugus maapinnast kuhi põhja külge; liivapõhja suurus või I_L savi pinnas.

f_i→ Z_i - kaugus vaadeldava kihi pinnast kuni keskpaigani, liivase pinnase suurus või I_L savi pinnas.

Selles arvutusmeetodis tuleb erilist tähelepanu pöörata mulla füüsikaliste ja mehaaniliste omaduste hindamise õigsusele, eriti käibeindeksile I_L savi, mis mõjutab märkimisväärselt arvutuse tulemust.

See meetod annab reeglina põimpalli alahinnatud väärtuse.

Tõmbekooruse kuhu arvutamisel (näiteks ankurduskraadidel) on see NA F_du määratakse ainult külgpinna hõõrdetakistuse järgi ja arvutatakse järgmise valemi abil:

Siin - töötingimuste koefitsient on väiksem kui täppide puhul l = 0,6

Ülejäänud on sama mis muljetav koormus valemil.

Negatiivse hõõrde mõiste

Kui ühel või teisel põhjusel ületab vaia ümbritseva pinnasete kogus kuhja enda koormust, siis ilmuvad selle külgpinnale külgpind, mis ei ole suunatud tavaliselt ülespoole, vaid allapoole negatiivset hõõrdumist.

Tavaliselt esineb negatiivne hõõrdumine, kui mulla pinnale asetatakse hunnik (vooderdisega ala planeerimine jne).

Negatiivse hõõrdumise tõenäosus suureneb märkimisväärselt, kui on olemas kihiline nõrk tihendatav pinnas - turvas - kuhja sügavuses. Turba deformatsioon võib olla nii suur, et mullasse kuuluvad kihid ripuvad ka peale, laadides seda veel (joonis 11.12).

Sel juhul valitakse NA sammus sama valemiga, kuid f_i turbavähkide kihtide puhul on see märgistatud tähisega - "ja turbaga" -5 kPA ".

Seda meetodit kirjeldatakse üksikasjalikult SnIP-is.

Muldade staatilise müra meetod

- staatiliste vaiade testimisega võrreldes odavam ja kiirem meetod.

Kuna mullide deformatsiooni olemus täppide ja sondi taandumise ajal on sarnane, saab saadud andmeid kasutada ka vaiade piirava takistuse määramiseks.

f = b₂· F_s ; AR - sondiotsa takistus

B₁ B₂ - ajutised koefitsiendid, võttes arvesse sondi ja täppide erinevat suurust.

Koos sondidega kasutatakse ka kaevanduste NA kindlaksmääramiseks kahte tüüpi võrdluskaarte ristlõikega 10x10 cm - ainult põrutuskesta tipu jaoks mõõdetava mullakindluse mõõtmisel ning teine ​​- otsa all ja piki selle külgpinda.

Nende keerukuse ja arvukate eelduste tõttu, mis vähendavad nende täpsust, ei leitud nad praktikas laialdast rakendust.

5.6. NA koorma arvutamine horisontaalsete koormuste mõjul

Fondide oluliste horisontaalsete koormuste põhjuseks võivad olla horisontaalsed koormused kraanadest töökodades, ettevõtete tehnoloogiliste torujuhtmete temperatuuri laiendamine, elektriliinide ühepoolne purunemine, lainefektid jne.

5.6.a. Staatilise katse koormuskesta katsemeetod

Võimaldab kõige täpsemini määrata vaalukoormuse tegelikku takistust.

Katsed viiakse läbi järgmiselt (joonis 11.14). Koori suurendatakse astmetega, horisontaalsed liikumised igal sammul fikseeritakse deflektoritega.

Iga koormusetapp hoitakse kuni horisontaalse nihke tingliku stabiliseerimiseni. Katsetulemuste kohaselt joonistatakse graafikud, mis sõltuvad kuhi horisontaalsest nihest koormusele (joonis 11.14 b), mille abil määratakse mära piirav takistus.

Kuhja Fu piirav takistus on ühe sammu võrra väiksem kui mähiste liikumise pidev kasv.

NA määratakse valemiga

5.6.b Matemaatilised meetodid mära arvutamiseks horisontaalse koormuse jaoks

Ø 2 rühma, sõltuvalt maapinnale asetatud vaiade deformatsioonist

- Esimene rühm on lühikeste jäikade vaiade jaoks, mis pöörlevad maa peal ilma paindeta (joonis 11.15 a).

Kaup-pinnase süsteemi hävitamine tuleneb aluspinnase stabiilsuse kadumisest.

- Teine rühm - hunnikud, kõverduvad maapinnal (joonis 11.15 b).

Selliste - pikkade paindlike laikude vastupidavus sõltub painduva kuhi materjali tugevusest.

Esimese rühma arvutus põhineb mulla tasakaalu piiramise teooria sätetel. Teises grupis põhinevad meetodid kohalike elastsete deformatsioonimudelite kasutamisel.

Ühe või teise jäikuse kategooria asetamisel tuleb arvesse võtta mitte ainult kauba pikkust ja selle ristlõike jäikust, vaid ka muldade deformatsiooniväärtusi, kuna sama märe, mis töötab nõrgal pinnas lühikese kõvasti, tugevas pinnases käitub nii kaua paindlik.

Horisontaalselt koormatud hõõrdekangast, mis vastab normatiividele, on lubatud määrata ühe palli takistuse summana.

5.7. Vundamentide projekteerimine ja arvutamine

See täidetakse järgmises järjekorras:

1. ISU hindamine (määratakse mullakihiga, mis kõige paremini süvendab kuhi otsa).

2. Määrab vaia tüübi ja suuruse.

3. Määratakse kindlaks NA kuhjaga (hinnanguline, lubatav koormus)

- tabelite arvutamine (SNiP)

- vastavalt staatilisele tundlikkusele

4. Määratakse kindlaks vajaliku hulga vaiade arv.

5. Pardade paigutamine plaani ja projekteerimise pühkimisse

6. Surve kontroll kuhja kohta. (Kui seda tingimust ei järgita, arvutatakse vundamendi ümberarvutus).

7. Määratakse setete vundamendiga.

5.7.a Arvutamise põhisätted

Vundamentide ja nende aluste arvutamine toimub kahe piirtaseme grupi järgi:

- Esimeses rühmas - põimiala pinnase põhjas; mullamassiumi stabiilsuse kohta mähkplaatidega...; võilehtede ja grillide materjali tugevuse tõttu

- Teises grupis - mäetõkkega vertikaalsete koormuste setted; kaaride liikumine koos horisontaalsete koormuste ja hetkede alustega; pragude moodustamisel või avamisel raudbetoonkonstruktsioonide elementidel kaevu vundamendid

· Põhja pinnase arvutamine NS-ga on seisundi täitmine

N on kuhjes olev konstruktsioonkoormus,

- töökindluse koefitsient, mis on 1,2-1,4, olenevalt meetodist, mille abil kuhjakivi määrati

· Teise rühma piirava komponendi vaalufondide arvutamine (deformeerimise teel) toimub tingimusel

vertikaalne koormus

horisontaalne liikumine ja kuhi pöörlemisnurk horisontaalsete koormuste ja hetkede mõjul

5.7.b. Vundamentide arvute kindlaksmääramine ja plaanide paigutamine

- Keskelt koormatud vaiafond

· F teadmine_d - kuhja kandevõime ja eeldades, et grillimine tagab koormuse üheaegse ülekande kõigile vundamendi kallakutele, nõutav hulk kuhja (n) põõsas või 1 m / n (riba vundamendis) määratakse kindlaks valemiga

- disaini koormus põõsas või 1 lineaarne meeter

· Vaiade hõõrdumise korral ümardatakse valede abil saadud täpike arv täisarvuni

· Grillagetidel on kompaktsed (a = 3 d) ristkülikukujulisel võrgul või tšekipaketis, kuna kui a3 d - suurenda grillageeri suurust.

· Kaugus viimasest sõude ristast kuni grilli servani 1 d.

· Vaiade puksiterad on kujundatud nagu tavalised madalad alused ja arvutatakse kolonni või nurgapalli surumiseks, kaldjoonte põikjõu jaoks ja SniP-i "Raamatud betoonkonstruktsioonide" painutamiseks.

· Kui põikpuad töötavad ainult survejõu jaoks, siis on need piisavalt varustatud 5... 10 cm pikkuses grillimisseadmes, kui vaiade tajuvad koormusi või hetki, siis on nende ühendamine grillimisega muutunud usaldusväärsemaks, mille jaoks on purjepead purunenud ja purustatud tugevdus on monoliitne betoonist grillage.

· Pärast plaatide asetamist plaanile ja grillide üldmõõtmete täpsustamiseks määrake koormus N, mis on omistatav igale kuhjale, ja kontrollige tingimust

N - koormus igal grillimislaadal

· Kui seisund ei ole täidetud, siis on vaja valida kas mõni muu kõrgemate NA-de tüüpi täppide arv või suurendada vundamentide hulka kuulide arv ja korrata arvutamist.

· Seina jaoks asetseva põrandalauda (riba punduva vundamendi) jaoks on vaiade arv 1 jooksva meetri kohta võib olla osaline. Seejärel määratakse vaate telgede vaheline kaugus mööda seina pikkust valemiga

· Tulemus ümardatakse 5 cm-ni. Sõltuvalt a-st määratakse kaaride ridade arv. Erinevad: ühe rea, male ja topeltrida.

· Grillage suuruse märkimisväärse suurenemise tõttu ei võeta üldjuhul rohkem kui kahte reami palke.

· Ribakivipõhjaliideste rööbastetahvlid arvutatakse SniP "Raudbetoonkonstruktsioonide" nõuete kohaselt pidevate mitmesilindiliste talade järgi.

- Tsentrifugaal-laaditud vaiafond

· Määratakse kindlaks ekstsentrilise koormatud vaiafondiga asetatud vaiade esialgne arv ning keskne koormus.

ja siis suurendada ≈ 20%.

· Eeldatav koormus eraldi osi, üldjuhul, kui hetked toimivad kahe telje suunas, määratakse ekstsentrilise kokkusurumise valemiga

-projekteerimiskoormus kuplile keskklassi surve all

kus Mx, My on vastavalt arvutatud vertikaalne koormus kN ja arvutatud paindemomendid kN · m, võrreldes selle plaani peamiste tsentrite telgedega x ja y tasapinnal grillage (joonis):

n on vundamentide täppide arv;

x₁, y₁ - kaugused peateljestest iga vaia telje suunas, m;

x, y - kaugus peateljest iga paari telje suhtes, mille jaoks arvutatud koormus arvutatakse, m

· Selle valemi abil leitud maksimaalne jõud peab vastama tingimusele

Lühiajaliste (tuule-, kraana jne) ja erikoormuste puhul on äärmiste vaiade ülekoormus lubatud 20% võrra.

Kui seisukord ei ole täidetud, on vaja suurendada vundamentide hulgade arvu või vahekaugust nende vahel.

5.7.v Kalli vundamendi eelnõu arvutamine

· Setete vundamendi määramise keerukus on tingitud asjaolust, et nad vallandavad koormuse aluspinnas üheaegselt läbi kuude pinna ja alumiste otste. Samal ajal sõltub tagastatud koormate suhe paljudest teguritest:

- vundamentide arvukus

- vahekaugused vaiade vahel

- mullaomadused ja tihenduse aste kaevu sukeldamise ajal.

Seetõttu arvutab arvutus eeldused, mis vähendavad nende täpsust. Teiselt poolt, mida täpsem on disainilahenduse skeem, seda keerulisem on arvutusmeetod.

· Praegu enamus juhtudel, kui arvestada oma vundamendit, peetakse vundamenti tingimusteta massiivseks.
looduslik alus, st ABChis (pic) aset leidvat peetakse üheks massiiviks.

- sisemise hõõrdumise nurk üksikute vaiade ja paksusega kaetud pinnakattekihtide jaoks

· Vundamendi kallakuklaaside juures läbivad AB ja VG lennukid läbi nende otste (joonis B). Sellisel juhul määratakse tingimusliku keldri aluse mõõtmed kauguste vahel kaldpindade alumiste otste vahel.

· Kui turbade kihid paksusega üle 30 cm paiknevad vaiade sügavuspiirides, siis kui hõõrdumist neis eeldatakse olevat null, määratakse rippuvate vaiade kuhtel põhinev süvend, võttes arvesse tavapärase vundamendi väiksemaid mõõtmeid (joonis C) Laienemist arvestatakse ainult kihtides, mis asuvad turba või muda kihi all.

· Kõigil kaalutletud juhtudel eeldatakse eelnõu kindlaksmääramisel tavapärase vundamendi poolt vundamendi pinnale paigutatud konstruktsioonikoormust ühtlaselt jaotatuna.

Kandevõime rajamine tingimuslikult massiivseks toimub samade meetoditega, nagu madala aluse arvutamine. See nõuab tingimuse täitmist. Nii et tavapärase alusmaterjali aluse keskmine rõhk (P) ei ületa sihtkihi pinnase konstruktsiooni takistust teatud sügavusel, st

määratakse kindlaks nagu FMZ arvutamisel, kuid asendatakse fondi sihtala laius ja sügavus tingimustetaga.

Vundamaterjali eelnõu määratakse reeglina ensümaatilise summeerimise meetodil.

Ühe vaia arvutamine

Kuhja alumise otsa sügav sukeldus, m

Arvestuslik resistentsus ilma kaevamisteta sukeldatud juhitud kaevade alumisse otsa, R, kPa

keskmise tihedusega liivane muld

rohumaad, mille käibekordaja on I_L, võrdsed

Vt tabeli 6 märkused.22

Arvutatud takistused juhitud kaaride külgpinnal.

Mullakihi keskmine sügavus, m

Arvutatud takistused juhitud täppide ja kestade külgpinnal f_i, kPa

keskmise tihedusega liivane muld

jäme ja keskmise jämedusega

sooldunud mullaga, mille voolu indeks I_L, võrdsed

Vt tabeli 6 märkused.22

Juhitud vaiade kandevõime arvutamise töötingimuste suhted

Kaevetöödeta sukeldatud aukudega vaiade ja kestade kastmise viisid

Muldade töötingimuste koefitsiendid vaiade kandevõime arvutamisel

1. Tahked ja õõnsad sissekäigud mehaaniliste (kinni) auruõhu- ja diiselmootoritega varustatud vaiade suletud alumise otsaga

Immersioon sõites ja pressides eelnevalt puuritud juhtlaagridesse kaevu otste sügavusega vähemalt 1 m sügavuse alla diameetriga:

a) võrdne poolne ruutuud

b) 0,05 m ruutu hunnikust

c) 0,15 m vähem kui ümmarguse kambri ruudu või läbimõõduga külg

Sukeldumine koos veega liivas muldades, kus sukeldumise viimasel meetril asuvad vaiade viimistlemise tingimused ilma pesemiseta

Kuhjakestade vibratsioonikommireerimine, vibreerimiskompleks ja vaiade mürgisus mullades:

a) liivane keskmine tihedus:

suur ja keskmise suurusega

b) pulbriline savi vooluindeksiga I_L= 0,5:

c) vooluindeksiga I soolatud savi_L0

Sukeldumine tahke vaiade surumisel:

a) keskmise tiheduse, jäme, keskmise suurusega ja väikeste liivadega

b) muda liivad

c) indikaatoriga kõva savine muld

Juhtudel, kui R 6 osutab tabelis 6 murdarvule, viitab lugeja liivale ja nimetaja viitab savile.

Tabelis 6.20 ja tabelis 6.21, tuleks maa alumise otsa sukeldussügavus ja territooriumi planeerimisel mulla kihi keskmine sügavus lõigata, täita, pesemiseks 3-10 m loodusliku topograafia tasemest tingimuslikust kaubamärgist, mis asuvad vastavalt 3 meetri kõrgusel lõikamise tasemest või 3 m allapoole lastekorruse tasemele.

Vaalade sügavused kuhjumiseks kuude ja kestad ja vahetulemuste väärtused_Lsoolatud pinnase Rif väärtused_imääratud interpoleerimise teel.

Tihedatele liivastele pinnastele, mille tihedus määratakse staatilise helitugevusega materjalide abil, tuleks tabelis 6 toodud väärtusi 20, mis on ette nähtud küürimis- või juhtkaevude kasutamata koormate jaoks, suurendada 100% võrra. Mullatugevuse määra kindlaksmääramisel muud tüüpi inseneriuuringute materjalidest ja statistiliste andmete puudumisest tihedate liivaste jaoks vastavalt tabelile 6.20 peaks seda suurendama 60%, kuid mitte üle 20 MPa.

Disaini vastupanuvõime väärtused RPO tabelis 6.20 on lubatud kasutada tingimusel, et kuhja sügavus mitte pestud ja kustutamatu pinnas on vähemalt 3 m.

Arvutatud takistuse Rp väärtused, mis jäävad allapoole sõidupardade alumist otsa, mille sektsioon on 0,15x0,15m ja vähem, mida kasutatakse üheosalise tööstushoonete sisemise vaheseina alustena, võib suurendada 20% võrra.

Sõukamarjade juhtimiseks on alumine ots toetunud lahtistele liivastele pinnastele või soolakivimitele, mille vooluindeks on I_L> 0,6, tuleb kandevõime määrata vaiade staatiliste katsete tulemuste põhjal.

Tabeli 6 järgi.21 määrates mullide disaini vastupidavust kuhjakestade ja vaiade külgpinnale f_ipinnakihi tuleks jagada ühtlaseks kihiks mitte rohkem kui 2 m paksune.

Tihedate liivaste muldade arvestusliku takistuse väärtused kaare külgpinnal f_ituleks suurendada tabelis 6 esitatud väärtustega võrreldes 30%.21.

35. PK LIRA 10.6 kuhakõlbmatuste arvutamine: ühekordne kiht, vaagis, tingimuslik alus.

• Vooru;
  
• Shell;
  
• Ristkülik;
  
• Ruut
  

• Vahetuse sektsioonide arv - seda rohkem seda arvu, seda täpsem arvutus
  

• Poissoni materjali suhe;
  

• Raskusjõu lahtiselt kaal.
  

• 1. meetod - Pasternaki baasmudel
  
• 2. meetod - Winkler-Fussi fondi mudel
  
• 3. meetod on muudetud Pasternaki mudel.
  

Artiklis käsitletakse ehitiste ja rajatiste seismilise takistuse mittelineaarse staatilise analüüsi meetodi praktilist rakendamist. Tehti ühepikkune terasraami arvutamine mittelineaarsete staatiliste ja mittelineaarsete dünaamiliste meetoditega. Arvutuste tulemuste analüüsi tulemusena on näidatud kõrgemate võnkevormide olulisust ja vajadust analüüsida nende mõju süsteemi reaktsioonile.

Limuste tingimuste poolest vundamentide arvutamine

Vundamentide ja nende aluste arvutamine toimub kahe piirtingimuste rühma järgi:

1) määravad esimese piirväärtuste rühma järgi maapinnal asetatud vaiade kandevõime, vaiade ja grillide materjali tugevus, vastavalt mäetööde sihtasutuste kandevõimele, kui neile on paigutatud olulised horisontaalsed koormused või kui alused on piiratud nõlvade või pinnase järsult langevate kihtidega. Arvutused tehakse disainilaevade peamistest ja erilistest kombinatsioonidest, kasutades materjalide ja pinnase projekteerimisomadusi. Vundamendi pinnase kandevõime järgi arvutatakse keldrikorrusel ja selle väliselt üks aste vastavalt olukorrale:

kus N on kuhjale paigutatud projekteerimiskoormus (kõige ebasoodsam kombinatsioon), kN;

γ_et - usaldusväärsuse koefitsient;

P_St. - kuhja lubatud konstruktsioonkoormus, kN;

F_d - ühe kauba või materjali aluspinna arvestuslik kandevõime;

2) teise piirtasemete rühma järgi arvutatakse sihtasutuste sademeid, vaiade ja põiktalude horisontaalsed liikumised, pragude moodustumine või avamine raudbetoonkonstruktsioonide elementides. Deformatsioonide arvutamine peab toimuma peamiste koormate kombinatsioonide juures. Teise piirtasemete rühma (tüvega) arvutamisel peab tingimus olema täidetud:

kus S on arvutatud sademete arv, vaiade või vundamendi liikumine;

S_U - standardite (SNB) või projekteerimisülesandega kehtestatud deformatsiooni maksimaalne lubatud kogus.

17 Vaiade kandevõime määramine

Pärast mära pikkuse määramist ja valimist arvutatakse vaiade kandevõime.

Tõste kandevõime määrab materjal ja maa.

Kandevõime F_d, kN, raudbetoonist prismaatiline juhitav mähkmaterjal määratakse kindlaks järgmise valemiga: F_d = g_caastal∙ φ (R_b∙ A + R_S · A_S);

kus g_cv - töötingimuste koefitsient = 0,85, kui vaheseina on 30x30 cm;

φ - koefitsient, võttes arvesse kuhi pikisuunalist painutamist;

R_b - projekteerida betooni takistus aksiaalsuurusele, kPa;

Ja - mära ristlõikepindala, m 2;

A._S - kõigi pikisuunaliste sarrustega ristlõikepindala, m 2.

Pallide kandevõime määramisel materjali järgi on betooni arvutatud vastupidavus aksiaalse kokkusurumisega R_b tuleb kindlaks määrata töötingimuste koefitsient γ_St. = 0,85.

Maapinna tugipostide kandevõime F_d, kN on määratud valemiga:

kus g_c - mulla kuhi töötingimuste koefitsient, võetud g_c = 1

R on arvutatud mullaomadused mära alumises otsas, kN, mis on aktsepteeritav kivi- ja jämedateralisele (rahnud, pebble, purustatud kivi, kruus ja puit), liivaste täitematerjalide pinnasele, samuti tahke konsistentsiga niiske savipinnasele, kui see väärtus projektis neile pole määratud R = 20000 kPa (20 MPa).

A - vaheruumi kandev ala, m 2

18 Praktiline meetod trailingute vaiade kandevõime määramiseks.

Kandevõime F_d, KN, mähkimiskoormusega töötavate pinnase väljakaevamisteta sukeldatud sõiduharu ja kooriparte tuleb määratleda mära alamjooksu ja külgpinna alusel asuvate aluspõhja arvestuslike takistustena:

kus g_c - mulla kuhi töötingimuste koefitsient, võetud g_c= = 1 ning esimese tüübi muldade pinnas ja biogeense pinnase puhul g_c = 0,8;

g_cr, g_cf - põranda töötingimuste koefitsiendid vastavalt mära alumises otsas ja külgpinnas, võttes arvesse põlemise meetodi mõju arvutatud takistustele;

R on arvutatud mullaomadused mära alumise otsa all;

Ja - mäetuse pinnale kandev ala, mis on üle palli ristlõike pindala, m 2;

U_i - I-kihi kihi ristlõike keskmine perimeeter

h_i - pinnase i-kihi paksus, mis puutub kokku vaia külgpinnaga, m;

R_fi - aluskihi i-nda kihi arvestuslik resistentsus (tugevus) kuhi külgpinnal, kPa.

Kandevõime määramise dünaamiline meetod

Katsekeha dünaamiline koormus. Dünaamiliste koormaplokide katsetamine toimub nende keetmise võimaliku sügavuse kindlaksmääramiseks ja rikete suuruse muutmiseks ning ka vaiade kandevõime hindamiseks.

Kinnituspalli F piirava takistuse tugevus_u sõltuvalt keelekütuse S väärtusest_a (hunnikukahjustus) ühe vasara poolt. Langeva haamri E energiat (joonis 5.8), mis võrdub QH-ga, saab väljendada võrrandiga:

kus Q on vasar šokk;

H on haamri langemise kõrgus;

F_u S_a - resistentsuse ületamiseks kulutatud kasulik töö F_u kukkumise kaart ebaõnnestumise väärtusest S_a;

δ_koos QH - töö, mida kulutatakse kahjulike takistuste ületamiseks;

δ_koos - koefitsient, mis näitab, kui palju kogu tööd kulutatakse kahjulike takistuste ületamiseks;

Kuhja kandevõime leitakse valemiga F_d =. Katsete arv peab olema vähemalt 6, mistõttu väärtused F_u on vaja kindlaks määrata matemaatilise statistika meetodid vastavalt standardile GOST 205222-75.

Palli F piirava takistuse isiklik väärtus_u mõõdetud jääkfunktsioonidega S_el ≥ 0,002 m tuleb määrata SNiP valemiga:

δ_koos - koefitsient, mis näitab, kui palju kogu tööd kulutatakse kahjulike takistuste ületamiseks;

Kuhja kandevõime leitakse valemiga F_d =. Katsete arv peab olema vähemalt 6, mistõttu väärtused F_u on vaja kindlaks määrata matemaatilise statistika meetodid vastavalt standardile GOST 205222-75.

Palli F piirava takistuse isiklik väärtus_u mõõdetud jääkfunktsioonidega S_el ≥ 0,002 m tuleb määrata SNiP valemiga:

19 Staatilise koormuse test

Selle katsemeetodi sisuks, mida mõnikord nimetatakse katsekoormuse meetodiks, on katsestendile tajutava koorma suuruse (piirväärtuse) otsene kindlaksmääramine selle deformatsioonide järsu suurenemise momendi momendil. See meetod pakub kõige usaldusväärsemaid andmeid testitud vaiade kandevõime kohta. Katsed viiakse läbi kolme tüüpi staatiliste koormuste ühega: aksiaalne surunev, horisontaalne; aksiaalne tõmbamine

Testimisuudude peamised eesmärgid on:

- nende kandevõime ja deformatsioonide (nihked) kindlaksmääramine;

- kontrollige nende keelekümbluse võimalust;

- kontrollitud kontroll või kandevõime täpsustamine ja koormatud vaiade deformatsioonid.

Sõltuvalt ülesannetest tehakse katseid enne sihtasutuste kavandamist ja ehitamist.

Kui on vaja selgitada ainult kandevõimet, siis katsetatakse ehitatava sihtasutuse üksikute kaarte: vaiad, mis ei andnud konstruktsiooni riket ja kuhjusid, mille käigus ehituse tööperioodi kestel suurimad koormused.

Kõige tavalisem test on staatiline aksiaalne survejõud. Koori koormus rakendatakse sammuga 1/10... 1/15 maksimaalse koormuse eeldatavast väärtusest. Järgmine koormuse aste viiakse üle pärast seda, kui eelmises etapis olev setete sumbumine toimub. Koormust, mille korral pikka aega (1 päev või rohkem) märaarvestus ei nõrgendaks või suurendab dramaatiliselt (võrreldes eelmise etapi eelnõuga), nimetatakse kriitiliseks ja koormus ühe taseme võrra väiksem kui kriitiline piir F_u.

20 Rullimisseadmete eeldatav rike ja valik

Kilega on kaasas muutused pinnase looduslikus struktuuris, mis võib suurendada või vähendada selle tugevust ja järelikult ka mära kandevõimet. Kui sukeldatud kuhja peaks mullast maha voolama, tuleb see maha asetada.

Sukelduge masinaga sõites. Kuud asuvad maapinnale tänu spetsiaalsetele löögi- või vibratsiooniteguritele või, piiratud ulatuses, purustades.

Löökriistad nimetatakse haamriteks, mis on peatatud, auruõhu-, diisel- ja hüdraulilised.

Lihtsaim tüüp on rippus haamer, mis on metallist valamine massiga 0,25 kuni 4,0 tonni. Purustatud haam on ehituses lihtne ja tootlikkus ei ole väike, seetõttu on haruldane väikeste mõõtmetega vaiade hõõrumine või suuremate varade puudumine.

Air Hammers disaini ja tegutsemispõhimõtte järgi jagunevad nad ühe- ja kahekordsetele haamritele. Ühe toimingu haamris tõuseb auru rõhu all ainult šokk, ja vabadesse kukkumistesse viiakse suruõhku. Sellised vasarad on käsitsi ja automaatselt juhitavad. Auru või suruõhu rõhu all olevas topelttoimelises haamris tõuseb mitte ainult šokk, vaid ka kiirendus ja löögiefekt. Niisugused vasarad on produktiivsemad ja töötavad automaatselt, kuid neil on väiksem mõjuosa, mis piirab nende kasutamist rasketes masinavarudes. Ühe- ja kahekordse käitusega aurušokid võivad kallata kuni 1: 1 kallakuid.

Diiselmootorid töötama kahetaktiliste diiselmootorite põhimõttel. Disainilahenduse järgi eristavad nad varraste ja torukujuliste diiselmuhvidest.

Torukujulised diiselmuhvid Saate juhtida kaarte kuni 1: 3 kaldega kaldega ja vardaga, mille kalle on kuni 1: 4.

Põrandakatte tegemisel kasutatakse täppismasinaid ja kraanasid kaarte tõstmiseks ja suunamiseks ning haamrite riputamiseks. Veealades valatakse ujumispöörde abil kaarad. Edukas mäetöödega tagatakse vasara tüübi ja kaalu õige valimine, võrreldes massi, kandevõime ja vaiade suurusega. Löökpillide mehhanismid tuleks valida vastavalt minimaalsele energiale järgmise valemiga:

kus E on haameri nõutav mõju energia; J;

R_St. - mähisele edastatud arvutuslik koormus, kN;

α - koefitsient 25J / kN;

Sõltuvalt löögienergia vajalikust suurusest määratakse mäetööde seade.

Vastuvõetav haamer tüüp, mida on kontrollitud kohaldatavuse koefitsiendiga

kus g_n - haamri kogukaal, kN;

q on kuhi mass (sealhulgas korki ja alakoormuse mass), kN;

E_d - löögi energia hinnanguline väärtus, kJ.

Löögimarjatega mõõdetakse sukeldumise intensiivsust tavaliselt ühe käigu müra summaga. Seda liikumist nimetatakse mära ebaõnnestumiseks (sademete keskmine aritmeetiline väärtus löökide seeriast - "pantimine".

Kui sõidad 25 m pikkust puidupikkust, määratakse kaar S hinnanguline rike_a (eeldusel, et S_a ³ 0,002 m) on võimalik vastavalt järgmisele valemile:

kus M on koefitsient, mis on võetud lumekoormuse kaaride sõidu ajal I võrdseks;

h on koefitsient, mis on võetud sõltuvalt mähkmaterjalist: raudbetoonipuude puhul, mille kork on 1500 kN / m 2; puidupad: alamkvoodiga 800 kN / m 2; ilma sub-knockout - 1000 kN / m 2;

Ja - mära ristlõikepindalaga m 2;

E_d - haamri eeldatav mõju energia, kJ;

F_d - vaiade kandevõime, kN;

m₁ - haameri kogumass, t;

m₂ - kooreklaasi kaal, t;

m₃ - langetatud mass, t;

e 2 = 0,2 - kokkukogumise koefitsient.

Proovivõtu määra saab hinnata mäetööde kvaliteedi kohta: mida väiksem on tõrge, seda selgemalt on see ka kandevõime põrandal.

Alguses hõre lekib kiiresti, siis kui hõõrdejõud ja mulla vastupanu alumise otsa all tõusevad, muutub keetmine aeglustumaks ja lõpuks praktiliselt peatub. Kuru ümbritsev pinnas tihendatakse, seda lihtsam on see ja seda rohkem läbilaskev see on veega küllastunud muldadel.

Madala niiskuse või kuiva liivase pinnasega, eriti tiheda koostisega, on märkimisväärne resistentsus keetmisele. Teatud sügavusel sõites langeb tõrge praktiliselt nullini ja edasine katse sõita juhtida oma pagasiruumi hävitamiseni. Samal ajal on pinnase resistentsus tihti ajutine ja sisemise pinge leevendamise (hajumise) tulemusena väheneb see järk-järgult. Seega, kui kaevade sõitmist jätkatakse kahel või kolmel päeval, langeb see uuesti mullasse. See nähtus on vale ebaõnnestumine. Püstjahade ja liivsalvete kogunemisel on vaja mitmetel päevadel kontrollkupi ümber lõigata, mille põhjal on tõendatud tõrge, mis iseloomustab vundamentide täppide kandevõimet.

Kuhja liivas pinnas on palju kergem põletada sagedased löögid ja vibratsioon. Lisaks on liivas mullades efektiivne purunemine. Mida suuremad on ebamäärase pinnase osakesed (liiv ja kruus jne) ja mida suurem on selle tihedus, seda raskem on koorma laadimine, seda suuremateks võimsuseks peaksid olema vaalapirnad ja puhastusvahendid.

Savi pinnasesse kaevamine sõltub pigem nende konsistentsist. Voolavates, vedelates ja plastist pinnasetorud on hõlpsalt sukeldatud. Sellistesse pinnastesse sattunud kaevu kaasnevad titsotroopsed nähtused: koherentsuse (lahjendamise) rikkumine ja sellele järgnev restaureerimine. Praktikas on see väljendatud asjaolus, et mäetööstuses lahjendatud pinnas on nõrgalt resistentse selle keetmisega, kuid pärast sõidu peatamist hakkab muld karestama mõnda aega ja vaiade kasvadus suureneb mitu korda (1,5... 2 korda või rohkem). Tekib nähtus, mida nimetatakse mädanemiseks.

Veega küllastunud savides on poorid täielikult täidetud veega ja neid saab tihendada ainult vee väljavoolu tõttu. Kuna savi filtreerimiskoefitsient on väga väike ja vee liikumise kiirus mulla massiivis on madal, kulub selle väljavahetamiseks mõnda aega. Nendes tingimustes võib eeldada, et kuhi purustamine on staatilise koormusega suurem kui sõitmisel. Veekindlast savi pinnasest surutud tõrkefekt tuleks kindlaks määrata pärast seda, kui ta on "puhanud". Savi väike kokkusurumine ja lahjendamine määravad kaevandamise mürsu valiku: reeglina on soovitatav vuugida vuugid savi pinnasesse, millel on suur löögikaalu ja väikese sagedusega kokkupõrke mass. Veekeskkonda mittekomplektse veekihiga savides tekib vabade pooride tõttu tihendus. Sidusvee vaiade juhtimise käigus läheb vabaks, mis vähendab hõõrdejõudu mulla ja vaia vahel. Samal ajal on sisemised sidemed mullaosakeste vahel purunenud ja mull vedeldab, oluliselt kaotades oma kandevõime. Pooltahketes ja sidusates mullades ei ole imemise nähtus peaaegu üldse täheldatav. Selliste muldade suure tiheduse tõttu on mägistökimine märkimisväärsete raskustega. Võttes arvesse niisuguste muldade suurt kandevõimet, piirdub see tavaliselt 1-4 meetri kõrgusel asuvast kuhja sügavusest.

Kandevõime F_d, kN, mis määratakse maksimaalse koormuse jagamisel

F_u ohutute teguritega g_g, s.o.

kus g_koos - töötingimuste koefitsient (koormuste pressimisel = 1).

F_u,n - kuhi resistentsuse jõu standardväärtus, mis määratakse kindlaks kaaride F piirava takistuse osade väärtuste alusel_u sõltuvalt katseklaaside arvust.

Pärast kriitilise koormuse jõudmist on tähed tavaliselt mahalaaditud. Sellisel juhul vähendatakse kujupoolu suhtes rakendatavat koormust sammuga 2-3 korda suurem kui kuhu laadimisel. Iga koormat hoitakse, kuni vaatepea nihutamine (tõstmine) on stabiliseerunud.

21 Tsentraalselt ja ekstsentriliselt koormatud vaiafondide arvutamine

Vundamendi ühe osana tuleks arvutada tingimusel

kus N on kuhjale paigutatud projekteerimiskoormus (kõige ebasoodsam kombinatsioon), kN;

= P_St. - kuhja lubatud konstruktsioonkoormus, kN;

g_et - usaldusväärsuse koefitsient.

Pärast raskuste vähendamist grillade talla tasemele määrake vajalik, ligikaudne, arvukate arv n valemiga

kus k on korrigeerimistegur, mis arvestab paindemomendi mõju, eeldatakse, et see on k = 1,1... 1,4;

N - maksimaalne normaalne jõud grillagebaasi tasemel, kN;

G_p - grillaha kaal (eelnevalt määratletud), kN.

Vundamentide täppide arv, nende asukohad ja sukeldamise sügavus sõltuvad vundamendist mõjutatud välistest koormustest ja geoloogilistest tingimustest.

Pallide vaheline kaugus sõltub sulatüübist. Sõidu ajal, kui muld on olulisel määral tihendatud, tuleb sõiduajal sõidu ajal kallutatavate täppide korral kaugus telgede vahel alumiste otste vahel määrata tingimusest, et ³ 3d (d on ruudu läbimõõt või vaigu ruuduosa külg).

Kaarte saab paigutada reast või järjestatud järjekorras.

Pärast kaare asetamist ja grillide ehitamist leitakse grilli G tegeliku massi._p ja maapinna G_gr, määrake iga kuhja tegelik koormus:

- tsentraalselt koormatud vaiafondide jaoks

- ekstsentriliselt tsentraalselt koormatud vaiafondide jaoks

kus n_d - arvutatud survejõud, kN;

M_x. M_y - arvutuslikud paindemomendid plastide plaadi peamistes kesktelgedes X ja Y tasapinnas, kN m;

n on vundamentide hulk, tükid;

X_i, On_i - kaugus peateljestest iga vaia telje suunas, m;

X, Y - kaugus peateljestest telje suhtes, mille jaoks arvestuslik koormus arvutatakse, m.

Kui seisund ei ole täidetud, siis on vaja valida teise kõrgema kandevõimega kuju ja korrata arvutamist.

22 Uute piirväärtuste grupi vundamendi arvutamine. Tingimusliku vaiafondi suuruse kindlaksmääramine

Kui tahkete tahketest muldadest pärinevate raketite kuhjad on setete vaevumärgatav ja paljudel juhtudel on need praktiliselt puudulikud ja seetõttu pole neid siin määratletud.

Vedelate vaiade vundamendid, samuti erinevate mitmesuguste aluste aluspinnad on struktuuridelt koormuse all sadestuvad. Need setted tulenevad peamiselt tänu depooriumile, mis asub allapoole mära otsa. Need arenevad sarnaselt tavaliste aluste baasi deformatsioonidega. Töötades maapinnalt sõites ja kaarte nende pingelised tsoonid ühinevad teatud sügavusel, nii et eelnõu määratakse tavapärase vundamendi sadestumise alusel.

Tingitava tugeva aluse piirid määratakse järgmiselt (joonis 1):

a) allpool - SH-tasand, mis läbib kuhja alumisi otsasid;

b) külgedelt - AH ja BV vertikaalsed tasapinnad, mis on eraldatud vertikaalsete hunnikute äärmiste ridade välisservadest kaugusega h ∙ tg (j / 4), kuid mitte üle kahe kauba ristlõike diameetriga või väiksema küljega, juhul kui need asetsevad kaare alumiste otste all sooldunud mullaga vooluindeksiga J_L > 0,6;

c) ülevalt - maapinna tasandamine.

Joonis 1 - tavalise sihtasutuse piiri määratlemine

J väärtus_II,mt - pinnase sisemise hõõrde nurga keskmine arvutusväärtus, mis määratakse kindlaks järgmise valemi abil:

kus j_II,i - muldade sisemise hõõrdumise nurkade arvväärtused teise kihtide piirväärtuste grupi jaoks h _i;

h _i - maa peal oleva kuhja sügavus, me usume taldrikust, m

Oma veekogude kindlaksmääramisel on tavapärase alusmaterjali kaal ja kauba ja grillimise kaal ning ka tavapärase vundamendi mahu kaal. ABC tavapärase sihtasutuse talla mõõtmete leidmine, mis hõlmab mulda, asendeid ja grillage, samuti selle aluse sügavus d_konv tsentraalselt koormatud lähtetaseme määramiseks keskmine surve intensiivsus tavalise aluse baasil:

Ekstsentriliselt koormatud kelder:

kus on f_VOII, G_p, G_gr - vastavalt vundamendi F serva koormus_VOII, kaal grillage G_p ja pinnas selle äärel G_gr, tavalises kelderis, kN;

M = M_OhII + F _hOhII, · D_konv, kN ∙ m on disainimoment, mis toimib vaiade alumiste otste tasandil, st tavapärase vaiafondiga;

W on tavapärase vaheseinte talla resistentsuse hetk, m 3.

R_konv - muldade arvestuslik vastupidavus tavapärase aluse aluse tasandile, kPa.

Kui tingimused (1) või (2) ei ole täidetud, on vaja kas suurendada vaiade arvu või muuta vaiade vahekaugust või muuta vaiade mõõtmeid.