§ 39. Vundamendi ja nihke stabiilsuse aluste arvutamine

Stabiilsuse aluse arvutamine peaks välistama selle kallutamise võimaluse, põranda aluse külge ja nihutama koos pinnaga mööda teatavat liugpinda. Vundament loetakse stabiilseks, kui on täidetud tingimus (6.1), kus F mõeldakse vundamendi stabiilsuse (kallutamise või nihkejõu) järkjärgulise jõu mõjul ning Fu on aluse või aluse takistus, mis takistab stabiilsuse kaotamist. Stabiilsusarvutused tehakse vastavalt arvestuslikele koormustele, mis saadakse normatiivkoormuste korrutamisel koormuse ohutute teguritega. Kui sama koormuse puhul näevad normid ette kaks ohutuse tegurit, siis võetakse arvutustes arvesse üht neist, mille stabiilsus on väiksem.


Joon. 7.7. Vallandumiskindluse aluse arvutamise skeem

Vastupidavuse kallutamiseks sillatoe aluste arvutamisel toovad kõik vundamendi mõjuvad välised jõud (sealhulgas oma kaal) jõudude Fv, Qr ja momendi Mu (joonis 7.7). Voolujõud Fv ja Qr on võrdsed vastavalt kõigi vertikaalse ja horisontaalse välise jõu väljaulatuvate osadega ning momendiga Mie võrdub välisjõudude momendiga telje suhtes, mis läbib vundamendi põhja raskuskeskme, mis on risti disainitasandiga. Hetk, mil Mie aitab kaasa vundamendi kallutamisele (keerates seda ümber telje O - vt joonis 7.7). Moment Mz, mis talub kallutamist, on võrdne Fva-ga, kus a on kaugus jõu rakendumispunktist Fv vundamendi servale, mille suhtes kallutamine toimub.

Konstruktsioonide stabiilsus kallutamise suhtes tuleks arvutada valemiga
Mi≤ (vuntsid / un) Mz, (7.5)
kus Мu ja Мz on vastavalt kallutamise ja hoidmise jõud, mis on seotud konstruktsiooni võimaliku pöörlemise (kallutamise) teljega, läbides tugitervise tippude, kN · m; me - ehitustöödele eraldi tugikonstruktsioonidel põhinevate ehitiste kontrollimisel võetud töötingimuste koefitsient on võrdne 0,95-ga; pideva tööetapiga 1,0; kontrollides kivise põhjaga betoonkonstruktsioonide ja aluste osa, võrdub 0,9; non-rock baasil - 0,8; ÜRO on konstruktsiooni ettenähtud kasutusotstarbe usaldusväärsuskoefitsient, eeldatavalt pideva tööetapi arvutustes eeldatavalt 1,1 ja ehitusetapi arvutustes 1,0.

Kallutusjõud tuleb võtta koormusteguriga, mis on suurem kui üks.

Hoidmisjõud tuleks võtta koos koormuse ohutute teguritega pidevkoormuste jaoks Yf, kus μ on vundamendi hõõrdetegur maa peal.

Vastavalt SNiP 2.05.03-84 nõuetele tuleb nihkejõu (libisemise) konstruktsioonide stabiilsus arvutada valemiga
Qr≤ (yc / yn) Qz, (7.6)
kus Qr on nihkejõud, kN, mis võrdub nihkejõu projektsioonide summaga võimaliku nihke suunas; yc on töötingimuste koefitsient 0,9; уn on konstruktsiooni kavandatud otstarbe usaldusväärsuse koefitsient, mis on võetud valemis (7.5); Qz on kandevõime, kN, mis võrdub hoidejõu projektsioonide summaga võimaliku nihke suunas.

Nihkejõud tuleks võtta koos ohutusfaktoriga, kui koormus on suurem kui üks, ja pidurdusjõud, mille ohutuskoefitsient on valemi (7.5) selgitamisel esitatud koormus.

Mulla poolt tekitatud horisontaalse jõuna on lubatud võtta jõud, mille väärtus ei ületa mulla aktiivset rõhku.

Põhja hõõrdejõud tuleks kindlaks määrata vundamendi aluse hõõrdetegurite minimaalsetest väärtustest maapinnal.

Nihke aluse arvutamisel võetakse maapinnale müüritise hõõrdetegurite μ järgmisi väärtusi:

5.6.3. Vundamendi stabiilsuse arvutamine plaani nihke skeemi järgi

Vundament arvutatakse põhja pinnase seisundi halvenenud seisundi korral ka aluspõranda või aluspinnase aluspinna all oleva koormuse horisontaalse komponendi toimel ja stabiliseerituna, kui tingimused (5.83) ei ole täidetud.

Kui arvutatakse lame nihkega, rakendatakse valemit

kus ΣFsr ja ΣFsa - vastavalt väljaulatuvate osade arv, mis hoiavad ja liiguvad, libisemiskõrgusele.

Piirangute arv

ja nihkejõudude summa

kus on fv - sihtasendi arvestusliku koormuse libisevast komponendist normaalne; u on hüdrostaatiline vasturõhk (põhjaveetasemel keldrikorruse alt); Ja - aluse aluse pindala; Fh - sihtasendi koormuse libisevast komponendist puutuja; Ep ja Ea - tulemusena tekkinud pinnase passiivne ja aktiivne rõhk.

Saadud muldade passiivne rõhk keldri vertikaalsele servale määratakse kindlaks valemiga

kus d on vundamendi aluse sügavus mulla võimaliku eemaldamise kaudu; λp - mulla passiivse rõhu koefitsient; λp = tg 2 (45 ° + φMa/ 2).

Saadud aktiivne rõhk arvutatakse väljendiga

kus d1 - vundamendi sügavus mulla vabastamiseks vastassuunas; λa - mulla aktiivse rõhu koefitsient; λa = tg 2 (45 ° - φMa/ 2);.

Näide 5.19. Spetsiaalsüsteemi alus peab arvutama vastavalt tasapinnalise nihkele piki talla. Sihtpinnas - liivassa; MaL = 0,5; e = 0,65; koosn = 6 kPa; φn = 24 °; γMa = 17 kN / m 3. Disain laadib keldri tasemel Fv = 240 kN; Fh = 110 kN. Vundamendi sügavus planeerimisest d = 1 m, põranda tasemest d1 = 1,5 m III ehitusklass. Vundamendi mõõtmed tulenevad deformatsioonide arvutamisest; b = 1,5 m; l = 1 m

Otsus. Mullapõhja tugevusomaduste arvutatud väärtused

Kontrollige seisundit (5.83). Vastavalt valemile (5.82)

tgδ = 110/240 = 0,46; δ = 25 °;

sin22 ° = 0,375; tgδ> sinφMa,

s.o. tingimus (5.83) ei ole täidetud ja valem (5.82) ei ole antud juhul kohaldatav. Arvutamine tuleks teha vastavalt tasapinnalise nihke skeemile (joonis 5.39). Täitmiskohtade jaoks aktsepteerime:

Saadud aktiivse ja passiivse rõhu arvutamiseks valemitega (5.96) ja (5.95) määratakse kõigepealt koefitsiendid λa ja λp, samuti hc :

Valemite (5.93) ja (5.94) arvutamiseks arvutatakse põllumajandusettevõtte ja nihkejõudude summa:

ΣFsr = (240 - 0) tg22 ° + 1,5 · 1 4 + 22 = 124 kN;

Kontrollige seisundit (5.92):

γcΣFsr/ γn = 0,9 · 124/1 = 102 kN 3; φMa = 20 ° ja cMa = 15 kPa; aluseks olev savimull, mille γ = 18,5 kN / m 3; φMa = 6 °; cMa = 19 kPa; Tagasilindmuld (täidetuna ülemäära kõrguseni) on γ 'Ma = 0,95 γMa = 0,95 · 18 = 17 kN / m 3; φ 'Ma = 0,9φMa = 0,9 · 20 ° = 18 °; c 'Ma = 0,5 sMa = 0,5 · 15 = 7,5 kPa. Vertikaalkoormus N = 200 kN / m rakendub ekstsentrilisusega e = 0,25 m. Vundamendi põhi laius on deformatsioonil arvutatud 2 m. Vundamendi suuruse vähendamiseks rakendatakse 0,5 m paksune liivaplaat koos karakteristikutega γ.Ma = 17 kN / m 3; φMa = 34 °; cMa = 1 kPa. Sellisel juhul eeldatakse, et talla laius on 1,5 m. Keldri pikkuse kaal 1 m on G = 98 kN.

Otsus. Kuna vundament on koormatud ekstsentrilise kaldega ja maapinna aktiivset rõhku tuleb arvestada, on vundamendi kandevõime arvutamine vajalik. Valem (5.79) ei ole käesoleval juhul kohaldatav alusmaterjali heterogeensuse tõttu, mistõttu arvutatakse ringikujuliste silindriliste liugpindade meetod valemiga (5.97). Arvestades, et ülaosas asuvas aluses on fikseeritud tugi, libiseva pinna keskpunktiks asetseb punkt A. Lükandpinna raadius on r = AB = 4,2 m. Vundamendi aluspinna all oleva pinge ulatust pmax = 331 kPa; pmin = 65 kPa.

Me jagame mullakaalu, mis on piiratud hinnangulise libiseva pinnaga, kaheksasse sõidurada laiusega b = 0,5 m.

Valemi (5.97) parameetrite ja nende toodete väärtused on kokku võetud tabelis. 5.33.

Selle tulemusena saadud aktiivse pinnase rõhu E määramiseksa kasutades valemit (5.96), tuleb kõigepealt arvutada λa ja hc liivakivi jaoks:

Valemi (5.97) arvutuste tulemuste arvutamisel saadakse:

Vundamendi stabiilsus on tagatud.

5.6.5. Aluste kandevõime, mis koosnevad aeglaselt tihendatud veega küllastunud soolaviimist ja biogeensetest muldadest, samuti sooladest

Aeglase tihenemisega veekihtivate savide kandevõime ja peidab aluspinnas (koos niiskusastmega Sr ≥ 0,85 ja konsolideerimise suhe cv ≤ 10 7 cm 2 / aastas) määratletakse reeglina, võttes arvesse mulda ei ole stabiliseeritud; tugevuse tingimus on:

kus σ on vaatlusaluse punkti kogu normaalne pinge, mis koosneb pinnase skeleti pingetest ja pooride vees u survest.

Perevee liigne rõhk määratakse muldade filtreerimise konsolideerimise teooriate meetoditega, võttes arvesse rajatise ehitamise ja kasutamise ajal sihtasutuse koormuse suurenemise määra.

Kõrgel määral ehitistes või selle laadimisel koos töökoormusega, samuti põhja või eripuhastusseadmete drenaažikihtide puudumisega saab aeglaselt tihendatud veekihtivate pinnaste baaside kandevõimet määrata turvamarginaali, arvestamata muldade sisemise hõõrdumise nurka (φ = 0) või võtke väärtused φMa ja cMa, mis vastab ebastabiilsetele pinnasetele. Sellistel juhtudel määratakse riba aluse (1 m pikkus) alumise takistusjõu vertikaalse komponendi alusel ühtlase aluse maksimaalne koormus, mis ulatub allapoole alusvööndisse vähemalt 0,75 b sügavusele nõrgema aluskihi puudumisel, valemiga

kus α on nurk, rad:

siin fh - välise koormuse horisontaalne komponent 1 m keldri pikkusel; q on kavandatud mulla eemaldamise osa koormus (võttes arvesse keldrikorruse või tehnilise maa all kaalu).

Lisaks arvutusele valemiga (5.99) on vaja kontrollida vundamendi stabiilsust vastavalt tasapinnalise nihke skeemile piki talla valemiga (5.92). Vundamendi mõõtmed on määratud vähem soodsa arvutusvõimalusega.

Vundamendi koormuse horisontaalse komponendi puudumisel (Fh = 0), riba vundamendi valem (5.99) on järgmine:

Raamatupidamisarvestus fondi üleminekust disainilahenduskavas.

Ma otsustasin teha väikse katse, mis puudutab hoone aluse tagamise meetodit nihkejõust. Arvutamine toimub tarkvara LIRA-SAPR 2016 R2 abil.

Leian, et see on lihtne raamistiku näide. Kolonnid ja talad lõik 400x400 mm. Sihtasutused mõõtmetega 1500x1500 mm.

Raja ülemise rihma piki ühtlaselt jaotatud koormust, mille intensiivsus on 10 t / m. Kaug-paremas sõlmes rakendatakse X-telje suunas kontsentreeritud koormat 50 tonni.

1. võimalus. Disainimudelis on põhielemendid seatud voodi C1 ja C2 koefitsiendidesse. X- ja Y-telgede vahel ei ole fikseerivat alust.

2. valik. Disainimudelis on põhielemendid seatud voodi C1 ja C2 koefitsiendidesse. Vundamentide fikseerimine piki X- ja Y-telge on seatud sihtasutuste kõigile äärmuslikele punktidele.

3. valik. Disainimudelis on põhielemendid seatud voodi C1 ja C2 koefitsiendidesse. Vundamentide kinnitamine piki X- ja Y-telge on määratud kõikide sihtasutuste otstesse.

4. valik. Disainimudelis on põhielemendid seatud voodi C1 ja C2 koefitsiendidesse. Vundamentide kinnitus X- ja Y-telgede vahel on pandud sihtasutuste keskosade külge.

5. valik. Disainimudelis on põhielemendid seatud voodi C1 ja C2 koefitsiendidesse. Shift-arvestus on modelleeritud, kasutades KE56 lõplike elementide tööd. Allpool on näidatud jäikuse arvutamine.

Voodi koefitsiendid C1 ja C2 arvutatakse standardsete LIRA-SAPR tööriistade abil. Nende arvutamine on toodud allpool.

Voodi äärmise aluse koefitsientide arvutamine:

Keskmise vundamendi voodise suhte arvutamine:

Arvutuskava määratud voodikohtade koefitsiendiga.

Nihkejäikuse arvutamine KE56 vastavalt soovitustele "Konstruktsioonide arvutamine elastsel alusel" S.N. Klepikov.

Arvutamise aluseks olevad andmed:

Sihtmõõtmed (AxB, m): 1,50 × 1,50.

Poissoni pinnasebaasi suhe, μ: 0,35.

Mulla deformatsiooni moodul (E, kPa): 14715,00.

Arvutage keldriala:

F = A · B = 1,50
∙ 1,50 = 2,25 m 2

Arvestada vundamendi külgede suhet:

A / B = 1,50 / 1,50 = 1,00.

Koefitsientide w z ja w x väärtused võetakse vastavalt alltoodud tabelile ja sel juhul on need võrdsed:

Vundamendi nihke jäikuse koefitsient arvutatakse järgmiselt:

K x = wz ∙ E / (√F (1 - μ wx) (1 + μ)) = 1,06 ∙ 14715,00 / (√ 2,25 (1 - 0,35 0,50 ) ∙ (1 + 0,35)) = 9336,57 kN / m 3.

KE56 tingimuslik jäikus vahetuses on võrdne:

E КЕ56 = K x / n = 9336,57 / 9,00 = 1037,40 kN / m.

kus n on KE56 arv 1 m 2 vundamendi kohta.

Allpool on kujunduskava variantide arvutuste tulemused.

Variant 1. Liikumine Z-telje suunas.

Valik 1. Liikuge mööda X-telge.

2. valik. Z-telje suunas liikumine.

Variant 2. Liikumine X-telje suunas.

3. valik. Z-telje suunas liikumine.

Valik 3. Liikuge mööda X-telge.

Variant 4. Liikumine Z-telje suunas.

Valik 4. Liikuge mööda X-telge.

Võimalus 5. Mööda Z-telge.

Variant 5. Liikumine X-telje suunas.

Variant 1. Alumine tugevdus mööda X-telge.

Valik 1. Madala tugevusega piki Y-telge.

Variant 2. Alumine tugevdus mööda X-telge.

Variant 2: alumine tugevdamine piki Y-telge.

Variant 3: alumine armatuur mööda X-telge.

Valik 3: alumine tugevdamine piki Y-telge.

Variant 4. Alumine tugevdus mööda X-telge.

Valik 4. Madala tugevusega mööda Y-telge.

Variant 5. Alumine tugevdamine mööda X-telge.

Valik 5: madalam armatuur mööda Y-telge.

Võimaluste liikumise kokkuvõtlik tabel:

Võimalus

Z

X

1

2

3

4

5

Kokkuvõttetabel koos tulemuste tugevnemisega:

Suund

Valitud tugevdusala

  • Üldiselt näitavad valikuvõimalused 3 ja 4 mõningaid suuri tugiraamistikke sihtasutustes.
  • Variant 2 ja 5 on valitud maksimaalne tugevdus sama, kuid valitud tugevdus äärmistel alustel on mõnevõrra erinev. Variandis 2 9,66 cm 2 / m, versioonis 5 10,3 cm 2 / m.
  • Kõikidel versioonidel peale 1 on Z-teljega liikumine identne.
  • 1. variandi mööda X-telge ei saa pidada õigeks, kuna kinnituste puudumine viib X-suuna skeemi geomeetrilise varieeruvuse juurde. Versioonide 2, 3, 4 puhul on X-teljel asuvad nihked lähedal 0-le. Variandi 5 nihe on -4,73 mm.

Üldiselt on valiku 5 ja keerukamate projekteerimiskavade puhul armeeringu ja nihkekohtade valiku tulemused kõige loogilisemad, niisugune vundamenditööde simulatsiooni variant muudab X ja Y suunas lihtsa kinnituse tulemused veelgi suuremaks.

Siiski on KE56 nihkejõu määratlus üsna keeruline küsimus, mida regulatiivakirjanduses ei avaldata.

Kallutamise aluse arvutamine

§ 39. Vundamendi ja nihke stabiilsuse aluste arvutamine

Stabiilsuse aluse arvutamine peaks välistama selle kallutamise võimaluse, põranda aluse külge ja nihutama koos pinnaga mööda teatavat liugpinda. Vundament loetakse stabiilseks, kui on täidetud tingimus (6.1), kus F mõeldakse vundamendi stabiilsuse (kallutamise või nihkejõu) järkjärgulise jõu mõjul ning Fu on aluse või aluse takistus, mis takistab stabiilsuse kaotamist. Stabiilsusarvutused tehakse vastavalt arvestuslikele koormustele, mis saadakse normatiivkoormuste korrutamisel koormuse ohutute teguritega. Kui sama koormuse puhul näevad normid ette kaks ohutuse tegurit, siis võetakse arvutustes arvesse üht neist, mille stabiilsus on väiksem.


Joon. 7.7. Vallandumiskindluse aluse arvutamise skeem

Vastupidavuse kallutamiseks sillatoe aluste arvutamisel toovad kõik vundamendi mõjuvad välised jõud (sealhulgas oma kaal) jõudude Fv, Qr ja momendi Mu (joonis 7.7). Voolujõud Fv ja Qr on võrdsed vastavalt kõigi vertikaalse ja horisontaalse välise jõu väljaulatuvate osadega ning momendiga Mie võrdub välisjõudude momendiga telje suhtes, mis läbib vundamendi põhja raskuskeskme, mis on risti disainitasandiga. Hetk, mil Mie aitab kaasa vundamendi kallutamisele (keerates seda ümber telje O - vt joonis 7.7). Moment Mz, mis talub kallutamist, on võrdne Fva-ga, kus a on kaugus jõu rakendumispunktist Fv vundamendi servale, mille suhtes kallutamine toimub.
Konstruktsioonide stabiilsus kallutamise suhtes tuleks arvutada valemiga
Mi≤ (vuntsid / un) Mz, (7.5)
kus Мu ja Мz on vastavalt kallutamise ja hoidmise jõud, mis on seotud konstruktsiooni võimaliku pöörlemise (kallutamise) teljega, läbides tugitervise tippude, kN · m; me - ehitustöödele eraldi tugikonstruktsioonidel põhinevate ehitiste kontrollimisel võetud töötingimuste koefitsient on võrdne 0,95-ga; pideva tööetapiga 1,0; kontrollides kivise põhjaga betoonkonstruktsioonide ja aluste osa, võrdub 0,9; non-rock baasil - 0,8; ÜRO on konstruktsiooni ettenähtud kasutusotstarbe usaldusväärsuskoefitsient, eeldatavalt pideva tööetapi arvutustes eeldatavalt 1,1 ja ehitusetapi arvutustes 1,0.
Kallutusjõud tuleb võtta koormusteguriga, mis on suurem kui üks.

Hoidmisjõud tuleks võtta koos koormuse ohutute teguritega pidevkoormuste jaoks Yf, kus μ on vundamendi hõõrdetegur maa peal.
Vastavalt SNiP 2.05.03-84 nõuetele tuleb nihkejõu (libisemise) konstruktsioonide stabiilsus arvutada valemiga
Qr≤ (yc / yn) Qz, (7.6)
kus Qr on nihkejõud, kN, mis võrdub nihkejõu projektsioonide summaga võimaliku nihke suunas; yc on töötingimuste koefitsient 0,9; уn on konstruktsiooni kavandatud otstarbe usaldusväärsuse koefitsient, mis on võetud valemis (7.5); Qz on kandevõime, kN, mis võrdub hoidejõu projektsioonide summaga võimaliku nihke suunas.
Nihkejõud tuleks võtta koos ohutusfaktoriga, kui koormus on suurem kui üks, ja pidurdusjõud, mille ohutuskoefitsient on valemi (7.5) selgitamisel esitatud koormus.
Mulla poolt tekitatud horisontaalse jõuna on lubatud võtta jõud, mille väärtus ei ületa mulla aktiivset rõhku.
Põhja hõõrdejõud tuleks kindlaks määrata vundamendi aluse hõõrdetegurite minimaalsetest väärtustest maapinnal.
Nihke aluse arvutamisel võetakse maapinnale müüritise hõõrdetegurite μ järgmisi väärtusi:

Savi niiske

Hoone kallutamise arvutamine

Kui hoone kõrguse ja selle suuruse suhe on planeeringu poolest suur ja sihtasutus on ka väga paindlik, võib hoone tuule ja seismiliste koormuste mõjul ümber pöörata. Ehitise kallutamise arvutused on väga olulised, kuna see on otseselt seotud ehitise kui terviku konstruktiivse ohutusega.

"Kortermajades kasutatavate raudbetoonkonstruktsioonide ehituse ja projekteerimise normid" (JZ 102-79) soovitavad hoone ümbermineku arvutamisel järgida järgmise suhte hoidmise hetke MR kallutama Mov :

"Mitmekorruseliste raudbetoonkonstruktsioonide ehitamise ja projekteerimise reeglid" (JGJ 3-91) teevad sama arvutuse vastavalt tingimusele:

Seismilise disaini ehitusnõuded (GB 50011-2001), kui kombineeritakse koormusi, mis sisaldavad seismilisi mõjusid, on ette nähtud, peaks kombinatsioonide koefitsiendid olema 1,0. Mitme korruseliste ehitiste puhul, mille pikkuse ja laiuse suhe on suurem kui 4, ei ole vundamendi aluspinnal negatiivne rõhk lubatud, samuti nullrõhuga alad. Teistes hoonetes ei tohiks nullrõhu pindala ületada 15% keldriala.

Hoonete kõrgendatud ehitiste ehitiste projekteerimise tehnilise juhendi (JGJ 3-2002) kohaselt ei tohi pindala olla nullpingest; ehitiste puhul, mille suhe on väiksem kui 4, võib nullpinge pindala olla kuni 15% keldripiirkonnast.

Sihtkoha diagramm

1 - ülemine osa; 2 - kelder; 3 - pöördemomendi vastupidavuse arvutuspunkt; 4 - vundamendi põhi

  • Kiirendus ja hoia hetki

Laske ümberlülitamise momendil mõjutada selle aluse pindala ja löögi jõud - horisontaalne seismiline koormus või horisontaalne tuulekoormus:

kus on Mov - ümberminekuaeg; H on hoone kõrgus; С - kelder sügavus; V0 - horisontaalse jõu koguväärtused.

Koormuse hetk arvutatakse servapunktide põhjal koormuse koormuse mõjul:

kus m onR - hetk; G - kogukoormused (püsivad koormused, tuule- ja lumekoormused madala standardväärtusega); In - keldri laius.

  • Hoidmistemperatuuri ja nullpingeala reguleerimine vundamendi aluses

Hoidmishetke arvutamiseks

Oleme eeldanud, et kogu koormuse toimingud läbivad ehitusplatsi keskpunkti (joonis 2.1.4). Vahemaa selle joone ja sellest tuleneva baaspinge eure vahel e0. Nullpinge piirkonna Bx pikkus, nullpinge piirkonna pikkuse suhe ja aluse (B-x) / B pikkus on määratud valemitega:

Valemitest saadakse nullpinge pindala ja aluse pindala suhe ohutuks hoidmise momendiks.

Null-baaspinge ja konstruktsioonide ümberpööramise seisundid

Sihtasutus: võimaliku ülemineku arvutamine

  • Millist arvutust maja rajamiseks on vaja?
  • Kas ma pean arvutama eramaja aluse jätkusuutlikkusele?
  • Kallutamise hetke määramine
  • Vastupäeva kindlaksmääramine

Eeldatavasti on eramaja ümbersuunatud vundament üsna raske. Väikese maja võimaliku ümberpööramise loomulik põhjus on tohutu jõu tuul, mis suudab seda hoone ühelt poolt koputama. Näiteks kui üksiku männi, millel pole alust, vaid sellel on juured.

Joon. 1. Vundamendi pöörlemisvõimalused ja ümberpaigutused: a - mustand pöörleva küljega, b - mustand pöörleva ja nihutatava pinnaga, mööda talda piki.

Millist arvutust maja rajamiseks on vaja?

Otsene eesmärk, mis seisneb struktuuri koormuse ühtlaselt ülekandmisel maapinnale, on vaja arvutada selle tugiosa laius ja selle tugevus.

Selle tegemiseks on vaja kindlaks määrata kaalu struktuur, sealhulgas selle aluse kaal.

Vundamendi tugevuse arvutamine peaks hõlmama talvel katusel üleantud lumekoormusi ja kogu ruumi (sooja- ja veevarustuse, kanalisatsiooni-, mööbliesemete jms) kaalu.

Madala hoone tuulekoormused ei sisaldu tugevuse aluse arvutamisel. Need koormused võetakse arvesse katuseelemendi, nagu mauerlat, tugevuse arvutamisel, mille kaudu need edastatakse seinte kaudu maja põhja külge.

Joonisel fig. 1 näitab vundamendi võimalikke pöörlemisvõimalusi ja nihkeid: a) süvend koos pöördega; b) mustand pöörlemise ja nihkega; c) piki alust nihutada.

Joon. 2. Vundamendi tugevuse vale arvutamine võib kaasa tuua kogu konstruktsiooni ümberpööramise.

Talveperioodil mõjutavad madala sügavusega alust mulla tõhustamisest tulenevad ujuvad jõud. Nende jõudude ebaühtlane jaotumine võib kaasa tuua pildil oleva sihtasutuse stabiilsuse kadumise, eriti kui mingil põhjusel ei rajatud sihtasutusse struktuuri. Sellisel juhul stabiilsuse kaotamise välistamiseks peab maapind olema kaitstud külmumise eest.

Kui maja ehitamise lõppedes on stabiilsus kadunud, peaksite vajalike tugevuste arvutamisel leidma vigu. Kuid see ei tohiks ikkagi viia kogu struktuuri ümberpööramisse, nagu on näidatud joonisel. 2. Kirjeldatakse väikest maja, mille ümberminek ei toimunud mitte seetõttu, et sihtasutuse vastavat arvutust ei tehtud. Aluse suuruse ja selle läbimõõdu määramisel ei võetud arvesse mulla füüsikalisi omadusi (pildil on selge, et see on liivane pinnas).

Tagasi sisukorra juurde

Kas ma pean arvutama eramaja aluse jätkusuutlikkusele?

Vundamendit, mida välised jõud ei kahjusta, ei liigu horisontaaltasandil koos maapinnaga, peetakse stabiilseks. Stabiilsuse jaoks arvutatakse selliste kriitiliste elementide alused nagu sillad, tehasetorud jms.

Erinevalt tehases asuvatest torudest ei saa eluruumide ümberpaigutamise alustamist arvutada. Ja põhjus on see, et neil majatel on suhteliselt väike kõrgus. Kui tehase torus on gravitatsioonikeskus ja sellest tulenevad tuulejõud hoovis keldrist märkimisväärsel kõrgusel, mille tagajärjel võib stabiilsuse saavutamiseks olla piisav hetk, siis madala struktuuriga ei pruugi selle faktori arvutus lihtsalt olla vajalik.

Erasektoris on praegu ka eraldi struktuurid, mis nõuavad sellise mõjude põhjuste arvutamist. Näiteks tuulegeneraatorid. Joonisel fig. 3 näitab 1 sellise generaatori põhivarustust. Sa peaksid tähelepanu pöörama vundamendi sügavusele. See ületab selgelt mulla külmumise sügavust. Pildi 3 ülejäänud mõõtmeid saab kasutada ainult orientatsiooniks ja need võivad tegelikest mõõtmetest erineda. Torni kõrgus - NSisse. Generaatori usaldusväärseks tööks sõltub maastik, kuid keskmiselt võib seda pidada võrdseks 20 meetrini.

Tagasi sisukorra juurde

Kallutamise hetke määramine

Joon. 3. Tuulegeneraatori aluse skeem.

Joonisel fig. Joonisel 4 on kujutatud skeemi, mis näitab vundamentidele mõjuvat jõudu. Ülemineku peamine tegur on hetke MU. ja peamine takistus on jõud FU. See komponent hoiab ära stabiilsuse kaotuse.

Ühtselt jaotatud koormus P on mulla reaktsioon jõu F mõjuleU. Q jõudr See mõjutab horisontaalset nihet. Nihke arvutamisel on väga oluline müüritise hõõrdetegur maa peal. Ümbermineku arvutamiseks ei võeta seda jõudu arvesse.

Kallutusmomendi M määramineU on vaja teada tuulekiirust ja selle struktuuri ala, kus see toimib (purjeneb). Tuulegeneraatori töö tagamiseks on vaja minimaalset kiirust umbes 6-8 m / s. Siiski on vaja arvestada, et tuule kiirused võivad olla palju suuremad, mistõttu tuleks arvestada selles piirkonnas maksimaalse võimaliku kiirusega. Näiteks tuulekiirusel 10 m / s on rõhk 60 N / m 2 ja kiirusel 50 m / s on see rõhk 1500 N / m 2. Tabelis 1 on toodud väärtused, mille abil saate teada maksimaalse tuulekiiruse tema surve.

Tuule kiirus, m / s

Teades tuulekiirust V ja terade S piirkondaL. vastavalt tabelile 1 määratakse kindlaks vastav rõhk ja sellel alal arvutatakse jõud PL. mis on kinnitatud torni servale, st kaugusele HSisse maapinnast. Võttes arvesse sügavus h, mille aluse alus asub, on õlg:

Tuul toimib kogu oma pikkusega torni. Piirkonna määramiseks määratakse esmalt torni keskmine laius, LCP

Joon. 4. Vundamenti mõjutavate jõudude skeem.

LSisse -torni laius selle ülemises osas;
LH - torni laius põhjas.

Määrake torni pindala, normaalselt tuule suunas:

ja nüüd määratleme kogukoormuse PSisse ruudu S tootenaSisse tabelis 1 toodud rõhuväärtusest. See jõud rakendatakse torni kõrguse keskel.

Nüüd saate määrata ümbermineku hetke.

Tagasi sisukorra juurde

Vastupäeva kindlaksmääramine

Selle punkti kindlaksmääramiseks peate teadma torni kaalu kõigi seadmetega, vundamendi kaalu ja mulla massi. Analüüsides joonist. 4, võime järeldada, et muld, mis asetseb külgedel kallutusmomendi suunas, on samuti vastuolus. See on tõsi, kuid alles pärast seda, kui maa on piisavalt tihe. Ja see võtab aega. Seetõttu ei saa seda takistavat tegurit ehituse käigus arvesse võtta.

Nagu joonisel fig. 4, kaugus jõudust FU punktiga O (võrdluserva projektsioon) võrdub a. Seepärast on tuulegeneraatori aluse stabiilsus seisund:

kus k> 1 on usaldusväärsuse koefitsient.

Hoiatusena tuleb märkida, et ülaltoodud arvutus ei võta arvesse paljusid tegureid, mida tingimata arvesse võetakse kõrghoonete, tehasrajatiste, raudtee- ja maanteemarsruutide ehitamisel. Seepärast on mõistlik kaasata spetsialist isegi sellist paigaldamist, mis esmapilgul ei ole keeruline struktuur, nagu torni.

Evgeni Dmitrievich Ivanov

© Copyright 2014-2017, moifundament.ru

  • töö vundamendiga
  • Tugevdamine
  • Kaitse
  • Tööriistad
  • Assamblee
  • Lõpeta
  • Lahendus
  • Arvutamine
  • Remont
  • Seade
  • Sihttüübid
  • Lint
  • Pile
  • Veerg
  • Plaat
  • Muu
  • Teave saidi kohta
  • Küsimused eksperdile
  • Läbivaatamine
  • Võta meiega ühendust
  • Töötab sihtasutusega
    • Fondide tugevdamine
    • Sihtasutuse kaitse
    • Sihtasutuse vahendid
    • Fondi paigaldamine
    • Sihtasutus Finish
    • Vundamentiin
    • Sihtasutuse arvutus
    • Fondi remont
    • Sihtasutus
  • Sihttüübid
    • Stripi vundament
    • Vaia vundament
    • Silla alus
    • Plaadi sihtasutus

Tulpade aluse arvutamine ümberminekuks

Juba ammu on teada, et ehitise usaldusväärsus sõltub mitte ainult vundamendi korrektsest valimist, kvaliteetseid ehitusmaterjale, professionaalseid töötajaid, vaid ka kohapeal asuvate muldade määratlemist ja koormate vastavat arvutamist.

Teave ja ülesanded arvutamiseks

Ehitus algab arvutusest. See on esimene ehitusreegel ja see ei tähenda, kas me räägime näiteks näiteks 9-korruselise elamurajooni või Uncle Tom'i värava jaoks. Arvutuste jaoks vajalikud andmed. Teabe kogumine on sama vastutustundlik töö nagu arvutuste tegemisel. Andmeid kogutakse erinevalt. Need võivad olla dünaamilised või staatilised testid, sageli tabelite parameetrid ja väärtused.

Fondide kavandamiseks on vaja sellist teavet:

  • arvutused geotehniline töö;
  • hoone iseloomustus - otstarve, ehituslahendused, ehitustehnoloogia;
  • millised jõud ja koormused asetsevad;
  • lähedal asuvate sihtasutuste olemasolu ja nende ehitusele avaldatava mõju.

Kõik juhendid hoonete ja rajatiste aluste arvutamiseks on antud sama nimega SP 22.13330.2011, uuendatud versioon SNiP 2.02.01-83.

Arvutamisel määrake:

  • mis on aluseks;
  • fondi tüüp, disain, materjal ja suurus;
  • töötada deformatsioonide mõju vähendamiseks;
  • sekkumine lähedalasuvate sihtasutuste muutuste leevendamiseks.

Põhjenduste arvutamine

Arvutustes on põhiline tingimus, et muldade kandevõimet arvutatakse koos kõigi struktuuri elementidega.

Areng peaks lahendama probleemi, mis seisneb nende jätkusuutlikkuse tagamises kõikides kahjulike mõjude ja mõjuvõimaluste ilmingutes. Lõppude lõpuks põhjustab aluste stabiilsuse kaotamine vastavalt deformatsiooni ja võib-olla kogu hoone või selle osa hävitamist.

Vundamendi nihke tagajärjed

Selline tõenäoline stabiilsuse kadu sõltub testimisest:

  1. maapinna nihke koos sihtasutusega;
  2. kokkupuutuva struktuuri tasapinnaline nihke: konstruktsiooni põhi on maapind;
  3. aluse nihe piki mõnda oma telge.

Lisaks koormustele ja muudele struktuurile mõjuvatele jõududele sõltub ehitise stabiilsus vundamendi sügavusest, vormi ja aluse põhi suurusest.

Piirtaseme meetodi rakendamine

Koorma määramise skeem on iga objekti jaoks üsna mitmekesine ja spetsiifiline. Erinevatel etappidel kuni 1955. aastani olid struktuuride arvutamiseks erinevad meetodid: a) lubatavad pinged; b) hävitavad koormused. Nimetatud kuupäevast alates tehakse arvutused piirnormide meetodi järgi. Selle funktsiooniks on mitmed tegurid, mis võtavad arvesse struktuuride tugevust. Kui sellised struktuurid ei vasta enam töökorras olemise nõuetele, nimetatakse nende olekut piiriks.

Mainitud SP ja SNiP määravad alused järgmiste piirtasemete jaoks:

  • kandevõimega;
  • deformatsioonidel.

Ehitise vundamendi deformeerumine ümberpaiknemise tõttu

Kandevõime järgi on riike, kus sihtasutus ja ehitus ei vasta tegevusnormidele. Selle näiteks võib olla nende stabiilse positsiooni, kokkuvarisemise, mitmesuguste vibratsioonide, liigse deformatsiooni puudumine.

Teine rühm ühendab tingimusi, mis takistavad struktuuride käitamist või vähendavad selle kestust. Võib esineda ohtlikke ümberpaiknemisi - sete, rull, läbipaine, pragunemine jne. Deformatsiooni arvutamine toimub alati.

Sellistes olukordades arvutab alused esimese rühma:

  1. horisontaalsete koormuste olemasolul - kinnitus seinaga, keldris süvendamine (rekonstrueerimine), laiendustruktuuride alused;
  2. objekti asukoht kaevu, kalde või maa-aluste tööde läheduses;
  3. alus koosneb märg- või kõvast mullast;
  4. rajatis on loetletud I tasandi vastutusel.

Koormuse arvutamine

Disain võtab arvesse ehitiste ja rajatiste ehitamise ja käitamise ajal esinevaid igat liiki koormusi. Nende normatiivsete ja arvutatud väärtuste järjekord on kindlaks määratud dokumendis SP 20.13330.2011, uuendatud versioon SNiP 2.01.07-85.

Koormused liigitatakse kokkupuute kestuse järgi ning on püsivad või ajutised.

Alalised koormused hõlmavad järgmist:

  • hoone elementide ja struktuuride kaal;
  • lahtiste pinnase kaal;
  • põhjavee hüdrostaatiline rõhk;
  • eelpingestatud jõupingutused, näiteks raudbetoonist.

Ajutise koormuse hulk on laiem. Võime öelda, et kõik need, mis ei kuulu alaliste hulka, kuuluvad neile.

Põhimõtteliselt või struktuurina reeglina tegutsevad mitmed jõud, seetõttu on piiravate olekute arvutused teostatud koormate või vastavate jõudude kriitiliste kombinatsioonide abil. Sellised kombinatsioonid on loodud, analüüsides erinevate koormuste üheaegset rakendamist.

Laotuste koosseis varieerub:

  • Peamised kombinatsioonid, mis hõlmavad püsivaid, pikaajalisi ja lühiajalisi koormusi:
  • erikombinatsioonid, kus peale peamise erikoormuse lisaks:

Fondi stabiilsusarvutus

Siiani on riigipiiride piiramise meetodit ainult pinnapealselt tuttav, võib ette kujutada teabe kogust ja sihtarvude korrektseks kujundamiseks vajalikke arvutusi. Puudub vigu ja puudusi, sest me räägime mitte ainult ehitajate, vaid ka üürnike või töötajate ohutusest. Ja kuigi massilise ehituse ja üksikisiku riskid on võrreldavad, peaksid vähimatki kahtlused arendajat viima disaineritega ühendust.

Vundamendi aluse keeruline arvutamine kallutamiseks algab sihtasutuse kandevõime kontrollimisest. Esmalt peate tingimisi kontrollima:

Erinevatel pinnastel on baastakistuse tugevus erinev. Kivinenud muldade puhul arvutatakse see järgmiselt:

Niisutatud pinnas määratakse kindlaks libisemisspindade normaalsete ja langevate pingete suhete võrdsuse alusel.

Ainuke nihke kontroll

Kõigi võimalike liugpindade kõige ohtlikumaks leidmiseks on vaja leida jõudude tasakaal: nihkumine ja hoidmine. Testimismeetmed hõlmavad koormuste kombinatsioone ja erinevaid efekte. Iga juhtumi puhul arvutatakse maksimaalne koormus.

Arvutuste kohustuslik seisund on diagrammide ja jooniste (antud telje või aluse suhtes) ülesehitamine, mis võimaldab kindlaks teha jõude või hetkede võrdsust. Kavad näitavad järgmist:

  • hoone koormused;
  • pinnase kaal;
  • hõõrdejõud kriitilisele libisemiskõrgusele;
  • filtreerimisrõhk.

Kuna talla lameda lõikamine on võimalik olukorras, kus pinnase mehaaniline interaktsioon ja vundamendi alus kleepumisega on väiksemad kui horisontaalne rõhk, on vaja arvutada välja nihkejõud ja piiravad jõud. Stabiilse positsiooni aluse kontrollimine on tingimuste täitmine:

kus Q1 on arvestuslike koormuste komponent, mis on paralleelselt nihketugevusega, kN; Еа ja Ер - tulemusena saadud aktiivse ja passiivse muldrõhu komponendid aluste külgsuunas, paralleelselt nihkepinnaga (kN); N1 - arvutatud koormuste summa vertikaalselt (kN); U - hüdrostaatiline vasturõhk (kN); b, l - sihtasutus (m); c1, f - mulla koefitsiendid: adhesioon ja hõõrdumine.

Kui seisund ei ole täidetud, võib nihkejõu takistust suurendada, suurendades hõõrdetegurit. Siis vundamendi all tuleb valmistada kruusa-liivapadja. Vaadake videot selle kohta, kuidas libisemiskindlat vundamentide stabiilsuse suurendamiseks teha.

Ainult nihkumine toimub tavaliselt kergelt kokkusurutavatel muldadel. Sageli on mullamassi sees sügav nihe.

Rollover kontroll

See on ümberpaigutuse arvutamise viimane etapp. See on pigem formaalne, sest talla ühe näo ümberservas võib ehituse ajal olla raske aluse - kivine mullas. Seevastu kokkusurutavad alused on rullide esinemisele kalduvad, siis pöörlemispunkt läheb vundamendi keskmesse.

Igal juhul tuleb kinnitada reegel, et stabiilsus on tugevam kui ümbermineku hetkel. Katsega luuakse järgmine muster:

Näide

Kontrollige ümbritseva betooniseina stabiilsust. Näite tingimused: talla laius on 2,1 m, kõrgus 2 m. Üks külg täidetakse seina pinnasega: q = 10 kN / m2, γ1 = 18 kN / m3, φ1 = 16 °.

Vertikaalkoormuse N1 = 400 kN / m, horisontaalne - T1,1 = 120 kN / m.

  • On vaja kontrollida nihket.

Seinale mõjuvad koormused arvutatakse. Lisaks näidete seisukorras kirjeldatutele toimib ka prigruzi ja tagasivoolu horisontaalne jõud. See määratakse kindlaks valemiga:

Betooniseina enda massi arvutus (tihedus 25 kN / m3):

Nüüd arvutame välja muldade servad servadel:

Arvutatud nihkejõud valemiga:

Nüüd on kandevõime (hõõrdetegur 0,45)

Väljendi (12.5) tõe kontrollimiseks tuleb võtta töötingimuste koefitsient ja usaldusväärsuse koefitsient (vastutuse III tasandi struktuuride puhul - 1.1).

Asendades andmed 151.4≤1 * 221.9 / 1.1 = 201.7, saavutame tulemuse, et hõõrdejõud on suurem kui nihkejõud, seetõttu on tagatud stabiilsus.

  • Teine etapp on ümberminekukatse.

Avastatakse horisontaaljõud, nende positsioon vundamendi aluse suhtes:

Arvutage kallutusmoment, mis mõjutab horisontaalseid jõude:

Vertikaalsed jõud moodustavad vundamendi baasi valitud punkti stabiilsuse momendi:

Rollover test võib tuletada vundamendi stabiilsuskoefitsiendiga.

See sein on stabiilne.

Standardsete meetodite kasutamine hõlbustab sihtasutuste planeerimist ja arvutamist, sihtasutuse arvutuse näide lihtsustab arvutusi. Artiklis antud soovituste põhjal on valitud struktuuri (tulp, kuhi, vöö või plaadi tüüp) ehitamisel vigu vältida.

Silla alus

Näiteks kasutatakse ühe 6-meetrise parameetriga parameetreid koos ühe korruselise hoonega, samuti 15 x 15 cm puidust seintega seintega (mahtkaalus 789 kg / m³), ​​mille välisküljel on rulli isolatsiooniga klappplaat. Hoone keldris on betoon: kõrgus - 800 mm ja laius - 200 mm (betoonmaterjalide kogumaht - 2099 kg / m³). See rajaneb raudbetoonist tala, mille osa on 20 × 15 (raudbetoonist mahutavusega - 2399). Seinad on 300 cm kõrgused ja kiltkandjal on kaks nõlvad. Keldrikorrus ja pööning on valmistatud 15x5 sektsiooniga taladest ja termiliselt isoleeritud mineraalvillaga (põhiosakesed 299 kg).

Laadimisnormide tundmine (vastavalt SNiP-le) on võimalik aluspõhimõtteid korrektselt välja arvutada. Vundamendi arvutamise näide võimaldab teil kiiresti oma hoone arvutusi teha.

Koormuse standardid

  • Alusel - 149,5 kg / m².
  • Pööningul - 75.
  • Vene Föderatsiooni keskosas asuva piirkonna lumesaagise norm on katuseala suhtes 99 kg / m² (horisontaaljaotises).
  • Erinevate telgede alustel rakendatakse erinevat rõhku.

Rõhk igal teljel

Konstruktiivsete ja regulatiivsete koormuste täpsed näitajad võimaldavad meil sihtasutusi korrektselt arvutada. Vundamendi arvutamise näide on mõeldud algajate ehitajale.

Konstruktiivne rõhk mööda telge "1" ja "3" (välisseinad):

  • Aluse seinakate: 600 x 300 cm = 1800 cm². See näitaja korrutatakse 20-meetrise vertikaalse kattumise paksusega (sh välimine lõikamine). Selgub: 360 cm ³ x 799 kg / m ³ = 0,28 t.
  • Randbaltikast: 20 x 15 x 600 = 1800 cm ³ x 2399

430 kg.

  • Alusest: 20 x 80 x 600 = 960 cm³ x 2099

    2160 kg.

  • Alates korkist Arvutatakse summaarse kattumise kogumass, seejärel võetakse 1/4 osa sellest.
  • Viidad 5 × 15 külgedega asetatakse iga 500 mm järel. Nende kaal on 200 cm³ x 800 kg / m³ = 1600 kg.

    Põrandaplaadi mass ja alusmaterjalide arvutamisel on vaja kindlaks määrata põrandaplaadi mass. Vundamendi arvutamise näide näitab isolatsioonikihti 3 cm paksusega.

    Maht on 6 mm x 360 cm² = 2160 cm³. Lisaks sellele korrutatakse väärtus 800-ga, kogusumma on 1700 kg.

    Mineraalvilla isolatsioon on 15 cm paksune.

    Mahumõõturid on 15 x 360 = 540 cm³. Korrutades tihedusega 300.01, saadakse 1620 kg.

    Kokku: 1600,0 + 1700,0 + 1600,0 = 4900,0 kg. Me jagame kõik 4 võrra, saame 1,25 tonni.

    1200 kg;

  • Katusest: ühe nõlva (1/2 katuse) kogupind, võttes arvesse spiraali talade massi, resti ja kiltkivist, on ainult 50 kg / m² x 24 = 1200 kg.
  • Tavaliste koormuste korral veeremiastruktuuride jaoks (telgede "1" ja "3" puhul on vaja leida 1/4 katuse kogurõhust) võimaldab arvutada vundamendi. Mõõdetud disaini näide sobib ideaalselt rammimiseks.

    • Alusest: (600.0 x 600.0) / 4 = 900.0 x 150.0 kg / m² = 1350.0 kg.
    • Alates pööningust: 2 korda vähem kui kelder.
    • Lumest: (100 kg / m² x 360 cm²) / 2 = 1800 kg.

    Selle tagajärjel on struktuurkoormuse üldnäitaja 9,2 tonni, standardrõhk on 4,1. Igal teljel "1" ja "3" on koormus umbes 13,3 tonni.

    Konstruktiivne rõhk mööda telge "2" (keskmine pikirida):

    • Aluskividest, razdbalki ja kelderi pinnakoormus sarnane telje väärtustele "1" ja "3": 3000 + 500 + 2000 = 5500 kg.
    • Keldrist ja pööningul on neil topeltnäidikud: 2600 +2400 = 5000 kg.

    Allpool on regulatiivne koormus ja alusbaasi arvutamine. Näidet kasutatakse ligikaudsete väärtuste puhul:

    • Alusest: 2800 kg.
    • Alustalast: 1400.

    Selle tulemusena on konstruktiivse surve kogu näitaja 10,5 tonni, reguleeritav koorem - 4,2 tonni. Telje "2" kaal on umbes 14 700 kg.

    Surve telgedele "A" ja "B" (põikjooned)

    Arvutused tehakse, arvestades seina lagede, rööbaste ja kelderi (3, 0,5 ja 2 tonni) logi konstruktiivset kaalu. Vundamendi piki neid seinu on järgmine: 3000 + 500 +2000 = 5500 kg.

    Sammaste arv

    Et kindlaks määrata nõutav arv sambaid ristlõikega 0,3 m, võetakse arvesse pinnase takistust (R):

    • Kui R = 2,50 kg / cm2 (sageli kasutatav indikaator) ja jalatsite võrdluspind 7,06 m² (lihtsuse huvides on need väiksemad - 7 m²), on ühe veeru kandevõime näit: P = 2,5 x 7 = 1 75 t
    • Resistentsuse R = 1,50 pinnakatte alusmaterjali arvutamise näide on järgmine: P = 1,5 x 7 = 1,05.
    • Kui R = 1,0, iseloomustab ühe samba kandevõime P = 1,0 x 7 = 0,7.
    • Veetase pinnase takistus on 2 korda väiksem kui tabeli näitajate minimaalsed väärtused, mis on 1,0 kg / cm². 150 cm sügavusel on keskmine 0,55. Veeru kandevõime on P = 0,6 x 7 = 0,42.

    Valitud maja vajab 0,02 m³ raudbetooni mahtu.

    Paigutuse punktid

    • Seina põrandate all: mööda jooni "1" ja "3" kaaluga

    13,3 tonni

  • Kaalaga telg "2"

    14700 kg.

  • Seina all kattub mööda telgjooni "A" ja "B" massiga

    Kui on vaja vundamendi kallutamise arvutamist, on näidisarvutused ja valemid suuremad majad. Äärealade jaoks neid ei kasutata. Erilist tähelepanu pööratakse koormajaotusele, mis nõuab sammaste arvu hoolikat arvestamist.

    Näiteid sambate arvutamise kohta igat tüüpi pinnasesse

    Segis "1" ja "3" seinapõrandate jaoks:

    Segmentidega "A" ja "B":

    Ainult umbes 31 sammas. Mõõdetava materjali volituste indeks on 31 x 2 mm³ = 62 cm³.

    Segmentidega "A" ja "B"

    50 tk. Betoonitud materjali mahtnäitaja

    Allpool saate teada, kuidas arvutada monoliitne alus. Näide antakse mulla kohta, mille tabeli väärtus on R = 1,0. Sellel on järgmine vorm:

    Segmentidega "A" ja "B"

    Kokku - 75 sammast. Betoonitud materjali mahtnäitaja

    Segmentidega "A" ja "B"

    Kokku - 125 sammast. Betoonitud materjali mahtnäitaja

    Kahes esimeses arvutuses on nurgapostid asetatud telgede ristumiskohale ja pikisuunalistele ridadele sama sammuga. Raudteetreelingud valatakse postide baasi raketisse.

    Näites nr 3 asetatakse 3 sammast ristuvaid telgesid. Sama arv aluseid on rühmitatud piki telge "1", "2" ja "3". Seas ehitajad seda tehnoloogiat nimetatakse "põõsad." Eraldi "põõsas" on vaja luua ühine raudbetoonist peopesa kate, mille edaspidiseks paigalduseks on randtalade telgedel "A" ja "B" paiknevad postid.

    Näide nr 4 võimaldab joonte (1-3) ristumiskohas ja mööda pikisuunalist osa ehitada 4 samba "põõsaid" koos nendega otsakorkide täiendava paigaldamise jaoks. Nad pannakse randbalki keldris.

    Tapealus

    Võrdluseks on järgmine randlõike aluse arvutamine. Näide on antud, võttes arvesse kraavi sügavust 150 cm (laius - 40). Kanal täidetakse liivamõõduga 50 cm, siis täidetakse see ühe meetri kõrgusega betooniga. Muldade areng (1800 cm³), liivapritsi (600) ja betoonisegu (1200) paigaldamine on vajalik.

    4-kolonni alustest võetakse kolmandaks võrdluseks.

    Külvikute töö toimub 75 cm³ pinnal, kus pinnase kõrvaldamine on 1,5 kuupmeetrit või 12 korda väiksem (ülejäänud pinnast kasutatakse tagaplaadimiseks). Betoonisegu vajadus on 150 cm ³ või 8 korda väiksem ja liivakivis 100 - see on vajalik laagripuksi all. Vundamendi lähedal on loodud uuringulugu, mis võimaldab välja selgitada mulla seisundi. Tabeli andmetelt 1 ja 2 on valitud resistentsus.

    See on tähtis! Alljärgnevatel joonistel võimaldavad need andmed arvutusplaati välja arvutada - näide on näidatud kõikide pinnasetüüpide jaoks.