Mulla tihendatava veeru sügavuse määramine "

Tihendatava pinnase massi sügavus on kihi paksus, mõõdetuna aluse põhjast, mille deformatsioon määrab sademete hulga. Vundamendi kogu sete määratletakse elementaarsete kihtide tihendusväärtuste summana. Elementaarkihi kompressioon ilma selle külgsuunalise laienemisvõimaluseta:,, - täiendav stress, - kihi paksus, - suhteline koefitsient. Pööratavus Kihti surutakse koos külgsuunalise laienemise võimalusega:, G-nihkejõu moodul, K-mooduli põhiosa.

29. "Setete määramine kihi-kihtide summeerimise meetodil."

Esialgu on sihtasutus seotud sihtasutuse geotehnilise olukorraga. Konstruktsioonis teadaolevatel koormustel määratakse aluspinna keskmine rõhk mööda vundamendi põranda aluspinda. Seejärel loodusliku reljeefi pinnast joonistatakse piki vundamendi telge loodusliku rõhu joon. Keldes oleva taseme naturaalse rõhu tundmine keldris asetseb täiendava vertikaalse pinge all: p0 = asetage täiendavad pinged piki vundamarssi. Pärast kokkupressitavate kihtide alumist piiri leidmist. Loodusliku rõhu maatükk, mida on vähendatud 5 või 10 korda, kombineeritakse täiendavate pingete diagrammiga. Nende graafikute piirjoonte ristumiskoht määrab kokkupandava järjestuse alumise piiri positsiooni. Aluse surveratavad kihid on jagatud elementaarseteks kihtideks. Teades täiendavat stressi iga kihi keskel, määrake selle kihi tihendus. Iga elementaarkihi kokkusurumisväärtuse summa on mulla kokkusurutava kihi sügavus: s =, n on kihtide arv, on kihi paksus, on suhteline koefitsient. Pööratavus

30. "Setete määramine samaväärse kihi meetodil N.A. Tsytovich "

Ekvivalentne kiht on niisugune paksusega pinnase kiht, mille sete pinnal püsiva koormuse korral võrdub mulla poole ruumi setetega sama intensiivse kohaliku koormuse mõjul. ekvivalentse kihi paksus sõltub koefitsiendist. Poisson v, koefitsient Vundamendi ja jäikuse vormid ja selle laius b. A - koefitsiendid. Equ. Kiht Setete mitmekihiline alus - s = * on suhteline koefitsient. Mulla tihendus.

31. "Liiva pinnase nõlvade stabiilsuse arvutamine".

Kaldenurga stabiilsus on ette nähtud, kui kalle nurk on võrdne või väiksem kui mulla sisemise hõõrdumise nurk, kuna mullas on ainult sisemine hõõrdumine. Koormõrra kaldenurga piirväärtus lahtiselt pinnas on võrdne sisemise hõõrdumise nurgaga:. Seda väärtust nimetatakse puhke nurgaks. Projekteerimisel on nõutav kalde kaldenurga määramine, mis tagab selle stabiilsuse vastavalt kindlaksmääratud normatiivsele stabiilsusfaktorile:

32. "Savi pinnase nõlvade stabiilsuse arvutamine".

Kaldpinnas sisalduvate savipinnaste piiravnurk ei ole konstantne ja muutub kasvava kallakõrgusega. Kui kõrgus ei ületa piirväärtust h0, siis sidus maa võib hoida vertikaalset kalle. Normatiivkoefitsient on vertikaalse nõlva kõrgus ideaalses ühtekuuluvuses, mis vastab antud stabiilsusvaremale: h =. Püsivus - mulla erikaal ja - mulla eriline ühtsus.

5.5.4. Aluse deformatsioonide arvutamine (1. osa)

A. SEDIMENTI FONDID

Sademe määramine kihi meetodil kihi summeerimisel. Kihi kihilisuse summeerimise meetodis tehakse järgmised eeldused:

  • - põhjasetted on tingitud lisarõhust p0, mis on võrdne vundamendi baasi kogurõhuga p minus vertikaalne normaalne pinge pinnase enda massist vundamendi aluse tasandil: p0 = p - σzg, 0 (planeerimisel lõigates eeldatakse, et σzg, 0 = γ'd, planeerimise ja planeerimise puudumisel, lisades σzg, 0 = γ'dn, kus γ'on talla kohal asuva pinnase erikaal; d ja dn - sihtasutuse sügavus planeerimisest ja looduslikust reljeefist);
  • - täiendavate vertikaalsete normaalsete koormuste sügavustunne σzp välisest rõhust p0 See võetakse vastu lineaarselt deformeeritava keskmise teooria järgi nagu homogeensel alusel (vt punkt 5.2);
  • - setete arvutamisel jagatakse alus "elementaarseteks" kihtideks, mille tihendus määratakse täiendava vertikaalse normaalpinge σzp, mõjutades vundamendi telge kihi keskel;
  • - aluse tihendatav kiht on piiratud sügavusega z = Hkoos, kus on tingimus

Kui tingimusest (5.59) leitud kokkusurutava kihi alumine piir on deformatsioonimooduliga E 3 mullakihis; γ = 17,8 kN / m 3; ω = 0,14; e = 0,67; koosII = 4 kPa; φII = 30 °; E = 18000 kPa. Allpool asub peene liiv koos omadustega: γs = 26,6 kN / m 3; γ = 19,9 kN / m 3; ω = 0,21; e = 0,62; koosII = 2 kPa; φII = 32 °; E = 28000 kPa. Põhjavee tase on pinnast 6,8 m sügavusest. Iga vundamendi baasi kogukoormus (võttes arvesse selle massi) on N = 5,4 MN.

Otsus. Vastavalt valemile (5.21) peene liiva osakaal, võttes arvesse vee kaaluvõimet

γsb = (26,6-10) / (1 + 0,62) = 10,2 kN / m 3.

Vastavalt tabelile. 5.11 leiame: γc1 = 1,2 ja γc2 = 1. Vastavalt tabelile. 5,12 juures φII = 30 ° leiame: Mγ = 1,15; Mq = 5,59; Mc = 7,95. Kuna pinnase omadused on võetud vastavalt tabelitele, k = 1.1.

Teie IP on blokeeritud

Veenduge, et saidi avamiseks ei kasuta teid anonüümmenite / volikirjasid / VPN-sid või muid sarnaseid vahendeid (TOR, friGate, ZenMate jne).

Saada kiri kuritarvitamiseks [at] twirpx.com, kui olete kindel, et see lukk on ekslik.

Kirjas esitage blokeerimise kohta järgmine teave:

Samuti palun täpsustage:

  1. Millist Interneti-teenuse pakkujat te kasutate?
  2. Millised pluginad on brauseris installitud?
  3. Kas teil on probleeme, kui keelate kõik pistikprogrammid?
  4. Kas probleem kuvatakse teises brauseris?
  5. Millist VPN / proksi / anonüümsustarkvara tavaliselt kasutate? Kas probleem ilmneb siis, kui lülitate need välja?
  6. Kas olete kunagi kontrollinud oma arvutit viiruste viimast korda?

Teie IP on blokeeritud

Anonüümid / proksid / VPN-id või sarnased tööriistad (TOR, friGate, ZenMate jne) veebisaidile pääsemiseks.

Võta ühendust kuritarvitamisega [at] twirpx.com, kui teate, et see plokk on viga.

Lisage oma e-kirjas järgmine tekst:

Palun täpsustage ka:

  1. Millist internetiteenuse pakkujat (ISP) kasutate?
  2. Millised pluginad ja lisad on brauserisse installitud?
  3. Kas see blokeerib ikkagi, kui keelate brauserisse installitud kõik pluginad?
  4. Kas see blokeerib endiselt, kui kasutate mõnda muud brauserit?
  5. Millist tarkvara kasutate sageli VPN / proxy / anonüümsuse jaoks? Kas see blokeerib ikkagi, kui te selle keelate?
  6. Kui kaua olete oma arvutit viiruste kontrollinud?

Plaadi sihtasutuse aluse tihendatavate kihtide sügavuse arvutamine

Täiendavate vertikaalsete pingete arvutamine piki vundamarssi

3. Tabeli 2 kohaselt on täiendava vertikaalse pinge diagrammid ehitatud piki vundamendi telge süvendi z alust armeerimisalusplaadi zp ja vertikaalne stress maapinna enda kaalust zg (Joonis 16).

4. Leidke tihendatavate kihtide sügavus piki telge A ja B, kus z = Hc kus tingimus σ on täidetudzp= 0,2σzg.

6.2. Täiendavate setete aluste arvutamine

Sademete S arvutamine toimub vastavalt valemile [4, adj. 2]:

c järgneva seisundi hindamine

kus su - aluse ja hoone ühise deformatsiooni piirväärtus [8, tabel. P.2.2].

Joon. 16. Skeem keldri täiendavaks arveldamiseks piki selle telge pärast ehitise pealisehitust: d - vundamendi rajamise sügavus; Hkoos - tihendatavate kihtide sügavus

Arvutage suhteline erinevus sihtasutuste S setete vahel telgede A ja B suunas, kontrollides seisundit

kus ()ja-Värava lisarull [8, tab.P.2.2].

L - telgede A ja B vaheline kaugus, m

Tuleb teha järeldus sademete ja keldrikivide järjepidevuse kohta 2. liite nõuete kohaselt.

7. ESITATUD HOONETE MÕJU HINDAMINE

JÄRGMISE JÄRGMISE SEDIME [4]

Vaatlusalune hindamine põhineb kosmosetehnoloogiaülikooli geotehnika osakonna poolt välja töötatud metoodikal [8].

Täiendavad vertikaalsed pinged σzpαf sügavusel z, mis läbib külgneva F-2 hoone keskosa, võttes arvesse F-1 pealisehituse aluse mõju, määratakse kindlaks valemiga (joonis 17):

kus σzpαi- pinged, mis määratakse kindlaks nurgapunktide meetodi abil [4, lisa 2, punkt 3].

Vertikaalne surve, mis tuleneb maapinna massist σzq kihi piirjoonel, mis paikneb sihtasendi aluse sügavusel z

F-1 arvutatakse valemiga

γ ' II - vundamendi aluse kohal asuv pinnase osakaal;

d - f-1 aluse sügavus;

Vee kaalumõju silmas pidades tuleks võtta pinnase erikaal, mis asub põhjavee tasemel allpool, kuid kõrgemal akvitardist (vt punkt 1). Määrates σzq veekindlas kihis peaks arvestama ülalpool asuva veesamba rõhuga.

Lisarõhu σ määramiselzpαf vundamendi F-2 teljelt vundamendi F-1 mõjul (vt joonis 17) rõhuväärtus σzpαf mis määratakse täiendavate pingete summa liitmisega σzpi1 ja σzpi2 fondi F-1 mõjul. Arvutamine toimub valemiga nurgapunktide meetodi abil

kus α on vastavalt tabelile 1 võetud koefitsient 2 [4];

pumbes= p - σzqo - aluse täiendav vererõhk;

p on keskmine rõhk aluse (19) aluse all;

σzqo =   II d on vertikaalne pinge, mis on tingitud põrandapinnast põranda tasapinnast;

σzpαi1 - võetakse vastu alarõhu summeeritud koormatud pindala vaatlusalusel sügavusel kahe koormatud ala (fiktiivsete sihtasutuste) nurgapunktis M: MLEJ ja MNDL koos positiivse rõhuga po.

σzpαi2 - võetakse vastu alarõhu summeeritud koormatud pindala vaatlusalusel sügavusel kahe koormatud ala (fiktiivsete sihtasutuste) nurgapunktis M: MLEJ ja MNDL koos positiivse rõhuga p0.

Stressi kindlaksmääramine peaks toimuma tabelina (tabel 3).

Sihtasutus f-2 täiendava sadestuse summa määratakse kindlaks valemiga

Vertikaalsete pingete kindlakstegemine piki vundamärgi telge F-2

Sademete baasi arvutamine. Üldsätted

Vundamendi kujundus peaks toimuma olemasolevate normatiivdokumentide, eelkõige SNiP 2.02.01-83 * "Hoonete ja rajatiste alused" või SP 50-101-2004 "Hoonete ja rajatiste sihtasutuste ja aluste projekteerimine ja rajamine" alusel. Allpool kaalume, milliste sätete alusel võib baasi eelnõu määrata.

Esiteks, uurige, mida tähendab termin "põhi setted" (tähistatud tähega "s").

Sete on deformatsioon, mis leiab aset vundamendi all olevate pinnase tihenemise tulemusena koormuse mõjul ehitistest või ehitistest, mõnikord ümbritseva pinnase enda massi mõjul.

Sellisel juhul ei esine olulist muutust pinnase struktuuris ja seetõttu võib sellist deformatsiooni tingimata pidada elastseks. See tähendab, et aluspinnale (alusmaterjalist koorem) avaldatav surve peab olema väiksem kui mulla arvutuslik vastupidavus.

Kui pinnasele avalduv surve on suurem kui mulla konstruktsiooniresistentsus, on pinnase deformatsioon plastik, st ei ole taastatud õigeaegselt, isegi pärast koorma eemaldamist (näiteks hoone lammutamine) ja see toob kaasa olulise muutuse pinnase struktuuris (vähemalt need, mis on vundamendi alusele kõige lähemal). Sellist deformatsiooni nimetatakse väljavõtmiseks ja see on palju suurem setetest, vaid üks ei suuda isegi ligikaudu välja arvutada väljaarvutamist plastilise deformatsiooni tõttu (lekkimist mulda leotamisel ja muid võimalikke põhjuseid siin ei käsitleta).

Metsade tihenemise meetodid enne ehitamist ei arvestata ka siin. Sellele vaatamata vähendab pinnase tihendamine sihtasutuse algust baasi lõpliku eelnõu, mille otsustame.

Sademete baasi arvutamisel vastuvõetud peamised sätted:

1

Teoreetiliselt vundamendi eelnõu arvutamiseks piisab, kui lihtsalt teada Hooke õigust, mille kohaselt

σ = EΔh / h või Δh = σh / E (391,1)

kus σ on vardale mõjutav normaalne stress, mõõdetuna MPa või kgf / cm 2.

Märkus: tavapäraseid pingeid nimetatakse tihti vertikaalseks normaalseks ja siis aluspõhjuste kaalumisel vaid vertikaalsuunas. See ei muuda asja olemust, vaid võimaldab meil paremini esindada stresside mõju suunda.

E on varraste elastsusmoodul, mis on mõõdetud ka MPa või kgf / cm2, h on varda pikkus (pikkus), Δh on varda deformatsioon, mida võib lugeda põhja süvendiks, kui vundamendi aluses oleks tõeliselt mingi terminaal pikk ja püsiv piki sektsiooni pikkust. Selle asemel on meil kogu sihtasutus, mis koosneb paljudest kividest, pinnase kihtidest, põhjaveest jne. Seetõttu:

2

Aluse eelnõu arvutamisel kasutatakse vundamendi baasi lineaarselt deformeeritavat poolruumi mudelit.

3

Selles lineaarselt deformeeritavas poolruumis on baasrõhk alusele sügavam, seda väiksem on stressi ümberjaotumine pindalaühiku kohta, kui see süveneb. Kuid sügavuse ja pinge jaotuse suhe ei ole lineaarne. Näiteks aluspaigale, kus on piisavalt väike jalapiirkond, võib rõhku alusele tingimata pidada koonuse tipu kontsentreeritud koormuseks. Ja mida suurem on koonuse kõrgus, seda suurem on ala, mille ulatuses see koormus levib. Seega on koonus muutuva ristlõikega deformeeritav varras. Sihtasutuse alusrõhk on tähistatud kui σq ja see on täiendav vertikaalne stress. Vaadeldaval sügavusel z tähistatakse seda stressi kui σzq (vt joonis 391.1)

Märkus: SNiP 2.02.01-83 puhul on baasi koormus tähistatud tähega p, teoreetilises mehhanismis on koormus sagedamini tähistatud tähega q ja see nimetus on minu jaoks lähemal. Kuid see ei ole põhimõtteliselt oluline.

4

Lisaks vundamendi rõhule mulla surverõhu mullakihi all olevatele kihtidele. Seda rõhku tähistatakse kui σγ ja see määratletakse kui pinnase enda massi tõttu vertikaalne pinge. Eeldatakse, et mulla kaalust tingitud vertikaalne pinge on otseselt proportsionaalne peegeldava pinnase kaaluga ja mulla massiga.

σγ = γh

kus γ on kokkusurutava pinnase mahtkaalus aluse alusest, h on kokkusurutava pinnase kihi kõrgus

Märkus: SNiP 2.02.01-83 puhul on seda rõhku tähistatud kui σg, ühisettevõttes 50-101-2004 - kui σγ, kuid see ei ole põhimõtteliselt oluline. Ma eelistan märki σγ.

5

Kuna sügavus suureneb, vundamendi vertikaalsed pinged vähenevad ja suurenevad vastavalt ülevalt asetsevatel mullakihtidel, vastavalt nende pingete põhjustatud deformatsioonid muutuvad. Ie seda sügavam on see, et väiksem on baasi asustuse koormuse mõju aluse asukusele, kusjuures põhja on juba suurel sügavusel langenud pidevalt koormast allapoole jäävatest mulladest, muidugi, kui need mullad on sellises seisundis pikka aega, eelistatavalt tuhandeid või isegi miljoneid aastaid. Seega ei ole vaja arvestada lõpmatu suurusega pinnase sügavust. Kokkusurutavate kihtide alumine piir on võetud sügavusel z = Hc, kus on tingimus σzq = 0,2σ (vt joonis 391.1).

Märkus: kui tihendatava kihi alumine piir on maapinnaga deformatsioonimooduliga E 2) või selline kiht asub otse teatud sügavuse all z = Hc, siis kokkusurutava kihi alumine piir määratakse tingimusel σzq = 0,1σ.

Sellisel juhul võetakse vertikaalsete pingete väärtuse muutus sõltuvalt sügavusest vastavalt järgmisele skeemile:

Joonis 391.1 Vertikaalsete pingete jaotuse skeem lineaarselt deformeeritavas poolruumis

DL - planeerimismärk (maa tasand pärast ehitamist);

NL - märkida loodusliku maastiku pind (mulda enne ehitamist);

FL - märkige sihtasutus põhja;

WL - põhjavee tase;

C.C - kokkupandava järjestuse alumine piir, arvutatuna määratud;

d ja dn vundamendi sügavus vastavalt planeerimise tasemele ja loodusliku reljeefi pinnast;

b on vundamendi laius;

q on vundamendi aluse keskmine rõhk;

q0 - lisakoormus alusele;

σ ja σzγ, 0 - vertikaalne pinge, mis tuleneb põhja kaalust sügavusel z aluse alusest ja aluse tasemest;

σzq ja σzq, 0 - täiendav vertikaalne pinge väliskoormusel sügavusel z aluse alusest ja aluse tasemest;

Hkoos - Arvutustega määratud kokkusurutavate kihtide sügavus.

6

Kuna täiendava vertikaalse pinge väärtust, lisaks punktis 3 käsitletud sügavusele, mõjutavad ka vundamendi laius ja kaalutud vundamendikoha punkt, soovitatakse lähtestatud koormuse väärtust kaalutud sügavusel z kindlaks määrata järgmiste valemitega:

σzq = aqo (391.2.1)

a on vastavalt tabelile 391.1 võetud koefitsient, sõltuvalt vundamendi aluse kujust, ristkülikukujulise kelderi suhteline suhe ja suhteline sügavus: x = 2z / b σzq ja x = z / b määramisel σzq, c. Tabelis 391.1 esitatud koefitsendi väärtused tulenevad lineaarselt deformeeritava poolfunktsiooni mudelist üsna keerukatest arvutustest, mis võimaldab disaineril palju aega ja vaeva kokku hoida ja arvutusi oluliselt lihtsustada (kuigi alguses ei tundu see nii).

Tabel 391.1

qo = q - σzγ, 0 - eeldatakse täiendavat vertikaalset rõhku aluspinnale (fontide korral laiusega b ≥ 10 m, q0 = q)

q on keskmine rõhk vundamendi aluse all (keskmine, sest sõltuvalt kujust võib vundamenti käsitleda elastsel alusel aluskihina ja sellise valgusvihu puhul ei pruugi põhja laiuse rõhu jaotumine olla ühtlane. Seega arvutab keskmine väärtus ka lihtsustades).

szγ, 0 - vertikaalne pinge, mis tuleneb pinnase kaalust vundamendi aluse tasemel. Planeerimiste puhul eeldatakse σ.zγ, 0 = γ'd (sellisel juhul tuleks meeles pidada, et joonis 391.1 on skemaatiline ja pinna kõrgus võib olla kõrgem kui paigutuse tase, mitte väiksem, nagu joonisel näidatud), planeerimis- ja välimuse puudumisel σzγ, 0 = γ'dn, kus γ 'on vundamendi jalamil asuva pinnase erikaal, d ja dn - näidatud joonisel 391.1.

Märkused tabeli 391.1 kohta:

1. b on vundamendi laius või läbimõõt, l on vundamendi pikkus.

2. Fondidel, millel on tsoon korrapärase hulknurgaga kujul, mille pindala on F, võetakse väärtusi a nagu ringikujuliste aluste jaoks r = √ F / n raadiuses.

3. X ja η vaheväärtuste korral määratakse koefitsient a interpoleerimise teel.

7

Ülaltoodu kohaselt ei kujuta täiendava vertikaalse pinge väärtuse kindlaksmääramine vaatlusaluse mullakihi alguses ja lõpus suurt probleemi ning selle tulemusel toimub sademete määramine kihi kihtide summeerimise meetodil, kasutades järgmist valemit:

β on mõõtmeteta koefitsient 0,8.

σzq, i - pinnase i-nda kihi täiendava vertikaalse normaalse stressi keskmine väärtus, mis on võrdne pinge ülemise zi-1 ja alumine zi kihi piirid paiknevad vertikaalselt põhja põhja keskele.

hi ja Ei - vastavalt i-nda mullakihi elastsuse kõrgus ja moodul.

n on arvestatud aluskihtide arv.

8

Kokkusurutava mulla kihi kõrguse määramiseks Hkoos, Reeglina koostatakse tabel, milles täiendava vertikaalse pinge ja stressi väärtused, mis tulenevad pinnase enda massist, sisestatakse vaatlusaluse kihi alguses ja lõpus (eraldi tabeli loomise näide).

9

Valemi 391.3 määratletav kogueelne ei tohiks ületada tabelis 391.2 esitatud piirväärtusi, st s ≤ šu:

Tabel 391.2

See on põhimõtteliselt kõik peamised sätted, mida võetakse aluse sademete arvutamisel (ja sellest tulenevalt maja sihtasutus). Näide nende pigem abstraktsete valemite ja sätete praktilise kasutamise kohta on eraldi antud.

Loodetavasti, kallis lugeja, aitasid käesolevas artiklis esitatud andmed teil mõnevõrra mõista teie probleemi. Loodan ka, et aitate mul saada sellest keerulisest olukorrast, mis mul hiljuti tekkis. Isegi 10 rubla abi on mulle suur abi. Ma ei taha sind oma probleemide üksikasju laadida, eriti kuna nende jaoks on piisavalt kogu romaani (igal juhul tundub mulle ja ma hakkasin isegi kirjutama töö pealkirja all "Tee", seal on link pealkil), kuid kui ma ei eksi tema järeldused, romaan võib olla ja te võite olla üks selle sponsoritest ja võib-olla kangelased.

Pärast tõlke edukat läbimist avaneb tänud ja e-posti aadress. Kui soovite esitada küsimuse, kasutage seda aadressi. Aitäh Kui leht ei avane, siis olete tõenäoliselt teinud teise Yandexi rahakoti ülekande, kuid igal juhul ärge muretsege. Peaasi, et ülekande tegemisel määrake oma e-kiri ja võtan teiega ühendust. Lisaks võite alati oma kommentaari lisada. Rohkem üksikasju artiklis "Tehke kohtumine arstiga"

Klemmide jaoks on Yandexi rahakoti number 410012390761783

Ukraina jaoks - arv grivna kaarti (Privatbank) 5168 7422 0121 5641

Plaadi sihtasutuse aluse tihendatavate kihtide sügavuse arvutamine

ALUSTE DEFORMATSIOONIDE ARVUTAMINE 1

1. Joonistamisskeemi projekteerimisskeem lineaarselt deformeeritava poolruumi kujul (p.2.40) määratakse kihtkihtide summeerimise meetodil, kasutades valemit

kus b on mõõtühikuga koefitsient 0,8;

s zp, i - pinnase i-nda kihi täiendava vertikaalse normaalse stressi keskmine väärtus, mis on võrdne pinge ülemise zi-1 ja alumine zi kihi piki vertikaalset pinda, mis läbib keldrisõlme keskpunkti (vt lõiked 2-4);

hi ja Ei - vastavalt i-nda mullakihi deformatsiooni paksus ja moodul;

n on kihtide arv, milles aluse tihendatav kiht on katki.

Sellisel juhul võetakse vertikaalse normaalse 2 pinge jaotumine põhja sügavuse ulatuses vastavalt joonisel fi g. 1

1 Käesolevas lisas, kui pole märgitud teisiti, aktsepteeritakse järgmisi üksusi:

lineaarsete väärtuste puhul - m (cm), jõudude puhul - kN (kgf); rõhkude, rõhkude ja tüve moodulite puhul - kPa (kgf / cm 2); erikaal - kN / m 3 (kgf / cm3).

2 Järgnevalt lühidalt jäetakse välja sõna "normaalne".

Märkus Olulise sügavusega alused on soovitatav kasutada sademete arvutamisel arvutusskeeme kasutades, mis võtaksid arvesse kaevanduse arengut muldade lagunemist.

2. Täiendavad vertikaalsed pinged sügavusel z aluse jalast: s zp - vertikaalselt läbi aluse põhja keskpunkti ja s zp, c - vertikaalselt läbides ristkülikukujulise kelderi nurgapunkti, määratakse kindlaks valemitega:

kus a on vastavalt tabelile 1 võetud koefitsient sõltuvalt alusbaasi kujust, ristkülikukujulise aluse suhe ja suhteline sügavus, mis võrdub y = 2z / bzp ja o = z / b määramisel yzp, c;

p0 = p - s zg0 - aluse täiendav vertikaalne rõhk (alusvõrkude puhul, mille laius on b ≤ 10 m, eeldatakse eeldatavalt p0 = p);

p on vundamendi aluse keskmine rõhk;

s zg0 - vertikaalne pinge, mis tuleneb pinnase kaalust vundamendi aluse tasemel (planeerimisel, lõikamisel võetakse arvesse s zg0 = g d, planeerimise ja planeerimise puudumisel täites s zg0 = g dn, kus g / on talla kohal d ja d all asuva mulla tihedusn - märgitud joonisel 1).

Joonis 1. Lineaarselt deformeeritavas pool-ruumis DL paiknev vertikaalpinge jaotuse muster on taseme märk; NL - märkida loodusliku maastiku pind; FL - märkige sihtasutus põhja; WL - põhjavee tase; B, C - kokkusurutava jada alumine piir; d ja dn vundamendi sügavus vastavalt loodusliku reljeefi paigutuse tasemele ja pinnale; b on vundamendi laius; p on vundamendi aluse keskmine rõhk; p0 - lisakoormus alusele; s zg ja s zg0 - täiendav vertikaalne pinge väliskoormuse eest sügavusel z aluse alusest ja aluse tasemest; s zp ja s zr0 - täiendav vertikaalne pinge väliskoormuse eest sügavusel z aluse alusest ja aluse tasemest; Hkoos - tihendatavate kihtide sügavus.

Sadestusplaadi arvutamine Lira-Grunt'is

  • 444.rar (6.23 KB)

10. 12. Kui püüan määrata selliseid väärtusi Lira enda sees, näidatakse Lira-Gruntiga sidumise aknas, et see koefitsient peaks olema 0. 1. Ja miks see omab 0-1? Punkt 5.5.41 SP 50-101-2004 ütleb, et k = 0,2. 0,5 ja võib-olla veel 0,1. Mis on see karm piirang? Miks polnud võimalik hoiatust piirata ja võimalust kanda Lyer-Grunt'i kellest Leeri ise lahkuma?

Eramu ehitus: alusplaadi arvutamine

Raudbetoon kindlalt vastutab survetugevusele, mistõttu ei ole otstarbekas katsetada plaadi vundamendi tugevust. Betoonkonstruktsiooni tugevdamine on vajalik ainult selle tõmbetugevuse takistamiseks.

Samal ajal on aluse (muld) deformatsiooni tõttu vaja kontrollimist läbi viia Arvutamise kandevõime on teostatud, kui:

  1. Alust mõjutab mitte ainult kaal, vaid ka suured horisontaalsed koormused.
  2. Ehitusplaan kalle või serva lähedal.
  3. Alus koosneb aeglaselt tihendatud pinnast. Need on veega küllastunud või biogeensed mullad.
  4. Kivine mulla aluses.

Arvutamist tuleks teha geodeetiliste, geoloogiliste ja hüdrometeoroloogiliste uuringute tulemuste alusel. Vajaduse korral mõõta maapinnal paiknevaid maapinna deformatsioone.

Põrandapõhjuste jaoks olulised mullaomadused

Pinnase betoonkonstruktsiooni arvutamisel võetakse arvesse muldade omadusi.

Seepärast on vaja mõista kõigi vajalike koguste tähistuste koguarvu.

Kava veekindluse plaat sihtasutus.

Pinnase omaduste mitmekesisusest lähtuge meile nende tüübid ja mõned funktsioonid, mis on plaadi võimaluse arvutamisel olulised:

  1. Savimull See on ühtne ala.
  2. Liiv. Mitteühhestav maa, milles üle 50% osakestest on mõõdud kuni 2 mm.
  3. Jäme kruusa. Lahtis muld, milles üle 50% osakestest on suurem kui 2 mm.
  4. Il ja sapropel. Veesisaldusega sete, mille osakeste sisaldus on väiksem kui 0,01 mm.
  5. Maa turvas Liivane ja savine, mis sisaldab kuni 50% (massi järgi) turvas.
  6. Turse nimetatakse mullaks, mis vaba vee turse tingimustes veega leotamisel suurendab mahtu ja suhtelist deformatsiooni ületab 0,04.
  7. Mõnel pinnasetüübil, kui seda veega lopistades, võib ka tema enda kaalu suhteline vertikaalne langetus olla suurem kui 0,01.
  8. Lahus dispergeeruv muld. Jääkristallide moodustumise tõttu on suhteline deformatsioon suurem kui 0,01.

Betooninõuded plaadialustele

Betooni ehitamiseks kasutatav betoon on ideaalne materjal, kuna see võib vastu pidada ka koormustele. Aga see on väga pinges. Nad üritavad kompenseerida seda ebasoodsat olukorda, tugevdades betooni metallraamiga, pannes selle sees. Kokkusurutud tugevuse järgi jaguneb betoon klassideks (B3-B80) ja M50-M1000.

Fondidele sobiva kaubamärgi puhul ei ole madalam kui M200. See tähendab, et survetugevus on vähemalt 200 kgf / cm2. Betoon jõuab umbes 28 päeva pärast normaliseeritud tugevuseni. Aja jooksul suureneb tugevus.

Seadme plaadialuse kava jäigastajatega.

Ahi vajab ühekordset valamist nii palju betooni kui võimalik, seega käsitsi valmistamise meetod ei toimi. Vajab lahendust, mis on valmistatud betoonisegus, mis on hästi segunenud ja mis on selle tugevuse seisukohast väga oluline.

Vastavalt külmakindlusele jaguneb betoon F50-F1000 märkidele, kus number näitab külmumis- ja sulatamistsüklite arvu, mida see konstruktsioon peab taluma.

Väga oluline omadus on betooni veekindlus. Selle indikaatori järgi jagatakse see märksõnadeks W2-W20, kus arv määrab veesurve (MPa), mille puhul fikseeritud suurusega proov suudab taluda. Fondide jaoks soovitame kindlat brändi W6. Tuleb märkida, et iga brändi betooni hüdroisolatsiooni ei tee haiget. See kehtib eriti sellise plaadistruktuuri kohta.

Aluse tugevus sõltub betooni valamise tehnoloogia vastavusest. Täitke plaat hästi puhastatud pinnakihtidel. Lindi baasil ei tohi järgmise kihi paksus ületada 40 cm. Piisavalt on ahi ühe kihiga täita. Pärast kõvastumist ei tohiks seal tekkida tühikuid, mistõttu on vaja valada betooni kõrgusest, mis ei ületa 1,5 m, ja see tuleks hästi tampida.

Monoliitse aluse eelised

Veekraani tähistamine plaadi aluse all.

  1. Põrandalaudu kasutatakse põhjavee suurema ladestamise, savi ja pinnasega. Arvestades, et kõik savist sisaldavad pinnad peetakse mustaks, osutub, et ehitusplatsil ei ole vaja teha geotehnilisi uuringuid.
  2. Säästud mullatöödel. Veenevusele on see võrreldav riba vundamendiga, mis peab olema maetud mulla külmumise tasemest madalamal.

Näiteks Moskva regioonis on see tase umbes 1,35 m. Vundament peab olema maetud 20 cm allpool seda taset, see tähendab, et kraavi sügavus on umbes 1,6 m.

Maja mõõtmiseks 10 x 10 m, millel on kaks sisemist laagrivaheseinet, on lindi aluspinna kogupikkus 55,5 m. Kui kaevate 0,5 m laiune kraav, on ekstraheeritud pinnase kogumaht ligikaudu 44 m³, arvestamata viljakust (muld), mis tavaliselt puhastatud.

Monoliitplaadi jaoks võite eemaldada ainult viljakust või katta selle mitte rohkem kui 0,25 m (ligikaudne plaadi paksus). See on ainult 25 m³ pinnast, see tähendab, et pinnase kaal on umbes 1,8 korda väiksem.

  1. Monoliitplaadi plaatmaterjali tugevus ei ole teist tüüpi, kuid kahekordne tugevdamine, suurendades kaalu, muudab sellise konstruktsiooni usaldusväärseks karmides talvedes (mulda antinood ei karda) ja madalal põhjaveetasemes.
  2. See loob palju vähem survet kohapeal. Ülaltoodud lindi versioon, mille paksus on 0,4 m, on baaskülvipinna S-gaf = 55,5 · 0,4 = 22,2 m² ja plaadi pindala on 100 m², see tähendab, et võrdne mass loob aluspinnale vähemalt 4,5 korda väiksema koormuse.

Aluse arvutamine deformatsioonideks

Plaadifondide ehituse skeem etapiviisiliselt.

Selline arvutus on vajalik, et määrata ja piirata plaadi aluse absoluutne liikumine ja sellele püstitatud konstruktsioon. Kõigist deformatsioonitüüpidest peame muldade seteid, mis on tingitud mulla tihenemisest välisjõudude mõjul. Deformatsioonid võivad olla tingitud ka niiskuse muutustest või jää külmutamisest ja mulla pooride sulatamisest. Komplitseeritum arvutus hõlmab horisontaalse nihke määratlemist ja piiramist.

Arvutuse tulemusena on vaja kontrollida tingimuse täitmist

kus s on deformatsioon, mis annab arvutuse, see tähendab settepõhja;
su - deformatsiooni lubatud piirväärtus.

Kriitiliste koormuste levimise skeem kihtides vastab kujutisele 1, milles on vaja arvesse võtta plaadi sihtasutuse eripära põhjustatud muutusi. Pildil märgitud:

  • DL - plaani märk;
  • NL - reljeefpind;
  • FL - ainus tase;
  • WL - põhjavee tase;
  • BC - ala muldade kokkupressimise piir;
  • d, dn - sügavuse sügavus vastavatest tasanditest;
  • b - laius;
  • p on talla keskmine rõhk;
  • p0 - täiendav surve maapinnale;
  • σzg, σzg 0 - täiendavad pinged (vertikaalselt) sügavusel Z ja talla tasemel;
  • H - kokkusurutavate kihtide sügavus.

Eeldame, et reljeefi paigutusmärk ja pealispind on ühesugused ning selle tulemusena ei ole plaadi sihtasendi talla tase suurem kui selle paksus.

Vastavalt kindlaksmääratud skeemile määratakse summaarne deformatsioon summutades üksikute kihtide sadestamist vastavalt järgmisele valemile:

kus σzp σzp.s.- i-nda kihi täiendava pinge (vertikaal) keskmine väärtus; mis on defineeritud kui pinge poolkogus selle kihi piirides;
hi - i-nda kihi paksus;
Ei i-nda kihi kPa deformeerumise moodul (kgf / cm²).

Vundamendi keskpunkti lisapinge väärtus määratakse valemiga:

ja keldri nurgas asuvates kohtades vastavalt valemile:

Koefitsient a määratakse sõltuvalt sihtasendi kujust (aluspinnast) ja kujutise (kui see kuju on ristkülikukujuline) või diameetriga (kui kuju on ring) ja suhteline sügavus x = 2z / b (z on kihi sügavus, b on vundamendi laius )

Sademete arvutamine plaadi sihtasutuselt

Võtame arvesse plaadi varianti eeldusi ja omadusi:

  1. Laske taseme märk ja hõlbustuspind kattuvad ja dn (ainsa tasemega) määrab selle paksuse.
  2. Plaani aluseks on 10 × 10 m ristkülik.
  3. Vunda jaoks, mille laius on 10 m või suurem ja näidatud sügavus, on p väärtuseks0= p.

Tabelis 1 on näidatud koefitsientide väärtused ristkülikukujuliste aluste kahe külje suhtele.

Plaat / kindel alus

Tel: +7 (495) 728-94-19
Tel: +7 (963) 659-59-00
Moskva, Olonetsky pr D. 4/2

me töötame Moskvas
ja kogu Moskva piirkonda

Plaadi sihtasutus


1400 rubla ruutmeetri kohta. Loe edasi
Miks sa peaksid meilt tellima?

Sageli on selline sihtasutus kujundatud arvutusest "See võib asuda kõikjal", kuid see on ka pettus. Siinkohal öeldakse, et plaatide sihtasutuste geoloogiline uuring ütleb, et ehituse inseneriuuringute reeglid on järgmised:

Samasugune standard ei ole nii tugev, et kauba- või ribavöönd. See on tingitud asjaolust, et põrandaplaadid asuvad tihti probleemsetes pinnastel, kuna kogu Venemaa keskpiirkond asub tõusva või tugevalt survestatud pinnase tsoonis, see muutub eriti oluliseks. Plaatide aluseid kasutatakse enim tihedalt ja ebaühtlaselt kokkusurutavatel pinnastel. Nende hulka kuuluvad lahtised pinnased: liivapadjad, pakendatud prügilad, tugevalt pinnastunud pinnas jne See on plaatfondi seade, mis võib anda alusele ruumilise jäikuse. Selleks kasutage suurt hulka monoliitset raudbetooni.

Loomulikult eeldab plaatfondide seadistamine materjalide (betooni, metalli) kõrgete kulude konstrueerimisega ning väikemajaliste hoonete (kompaktne) ehitamise puhul on ratsionaalsem. Sellisel juhul ei ole kõrgel keldrikorraldusel vaja ehitada ja alusplaati ise saab kasutada põhistruktuuri põrandana (võib-olla garaažiks).

Plaadifond kannab disaini vigadest rohkem kui teised. Kui pinnase kandevõime arvutatakse valesti, võib see põhjustada vundamendi pragude, tiheduse kaotamise ja isegi murdude tekkimist. Samal ajal ei esine esimesel tööaastal probleeme, on struktuuri mõju kohapeal suhteliselt aeglane protsess, mis reeglina tekib 3-5 aasta pärast, kui ehitatud maja tagatis on juba lõppenud.

Kui maja plaadi aluse all geoloogilisi uuringuid tehakse, on vajalik:

  1. sooritada vähemalt 3 uurimisauku, mille sügavus on vähemalt 10 meetrit;
  2. akrediteeritud mulla laboratooriumis läbi viia mulla laboratoorseid uuringuid;
  3. pinnase ja vee keemiline analüüs agressiivsusele terase ja betooni suhtes

Enne kui hakkate kavandama tulevase ehituse kava, on hädavajalik viia läbi inseneri- ja geoloogilisi uuringuid igas paikkonnas. Alles pärast mullaproovide põhjalikku uurimist saab mõistliku valiku teha vastavalt vundamendi tüübile ja materjali valikule terve struktuuri jaoks. Kui laboriuuringute andmed näitasid, et eespool kirjeldatud mulla ehitamiseks on olemas kohapeal, siis võivad disainerid soovitada, et te ehitate plaatmaterjali.

Ettevalmistus tahvlite rajamiseks

Pärast ettevalmistavate insenertehniliste uuringute läbiviimist saavad eksperdid alustada plaadi aluse ehitamise esimest etappi - kaeva kaevamine. Sellise vundamendi eripära on see, et see ei ole sukeldunud ja piisab 50 cm sügavusest. Kui saidi geoloogia on niisugune, et seal on valdavalt muld, mis on kalded külmakahjustusele või lahtistele kividele, ei saa te tuleviku ehitamise tugevuse pärast muretseda, sest tänu raudbetoonplaatide suurele tugipindale vähendatakse kogu struktuuri survet struktuuris nõrga mulda. Samuti ei ole hirm mulla külvumise pärast pärast külma sulamist ja muud vahelduvat koormust, mis aitavad kaasa hoonete deformatsioonile ja kokkutõmbumisele.

Plaadi sihtasutuse ehitamise teostatavus

Plaadifundi seade on loomulikult vastupidav parameetritele ja tugevusele, kuid peate tegema palju rohkem tööjõudu ja lisama ka olulisi kulutusi hoone või ehitise ehitamise kulude üldisele hinnangule. Teisest küljest suudab ainult seda tüüpi vundament teie kodu vastupidavust ja vastupidavust kõigile valitud maatükil mulla "raskustele". Samuti ei tea paljud kliendid, kes saavad seaduses sätestatud (või selle ostmisega) kehtestatud tasuta maad ehitusprobleemide käigus tekkivate raskuste kohta. Seepärast teavad nad pärast Moskva ja Moskva piirkonna standardite järgi inseneriuuringute läbiviimist, et nende puhul oleks otstarbekas vaid üks väljapääs - plaatmaterjali rajamine.

Meie organisatsiooni spetsialistid soovitavad kindlasti pöörduda spetsialistide poole, et viia läbi piirkonna geoloogilisi uuringuid, et vältida isegi väikseid probleeme.

Plaadi aluse paksuse arvutamine

Kõrge GWL-plaat, telliskivide majadel savipinnas on majanduslikult põhjendatud. Plaadi maksimaalne kandevõime on tingitud suurest tugipinnast. Kuid konstruktsiooni tugevuse tagamiseks on struktuuri paksuse täpseks arvutamiseks vajalik kahe armeeruvvõrgu paigaldamine.

Plaadi aluskonstruktsioon

Kõige kallim on ehitusplaadi alus. Seetõttu on iga arendaja täiesti loomulik igatsus ehituseelarve vähendamise vajadusest. Projektis tuleks panna plaat minimaalne kõrgus, pakkudes tugevust, ehitus elu. Arvutage raudbetoonkonstruktsiooni paksus, võttes arvesse järgmisi tegureid:

  • pinnas - viljakas kiht eemaldatakse täielikult hooneplatsil
  • alumine kiht - chernozemi asemel paigutatakse liivast, killustikust aluspind 40-60 cm paksus sõltuvalt mulla savi sisaldusest
  • alused - vajalik baasi tasandamiseks, veekindla vaiba kaitsmiseks, tsemendi piima lekke tõkestamiseks killustikku, liiva
  • veekindlus - 2-3 kihti ladestunud rullmaterjalist (TechnoNIKOL, Bikrost)
  • isoleerimine - ekstrudeeritud kõrge tihedusega polüstüreenvahtude kihti kasutatakse geotermilise soojuse salvestamiseks perioodiliste kuumutusrežiimidega hoonetes või ilma kütteta, UWB rohelises plaadis on põrandaküttesüsteemide soojuskaod vähendamiseks vajalik soojusisolaator
  • plaat - kaks betooni paigaldatud tugevdussilti

Tähelepanu: plaadi ülemine osa peab ulatuda maapinnast, kuna seina materjalide ressurss (tellised, logi nurgad, skelett raam) väheneb kokkupuutel maapinnaga järsult.

Plaadi aluse paksuse arvutamine

Märkimisväärne puudus, millel on alusplaat, on täieliku sokli puudumine. Seepärast kasutatakse kahte tüüpi ujuvate plaate koos jäigastajatega:

  • kaussi kujuline plaat - ülespoole suunatud jäigad jäigad ribid, sarnanevad grillide teradega, mis on põhikonstruktsiooniga jäigalt ühendatud vertikaalse armeeringuga
  • Inverteeritud kauss - jäigad jäigad ribid, mille tõttu plaat ise tõuseb maapinnast üles, disain on kasutatud isoleeritud USHP plaatidel

Tugevdavad ribid tugevdatakse raametega analoogselt grillageerimisega, MZLF-ga. See vähendab plaadi paksust keskosas. Näiteks UWB-s on see standardse 25-40 cm asemel 10-15 cm, mis vähendab betooni tarbimist 20% võrra.

Tähelepanu: tugipostid kulgevad mööda plaadi ümbermõõtu, sisemise laagrisina all, iga 3 m pikkuse eluruumi lühikese seina all.

Lisaks peaks struktuuri paksuse arvutamisel arvestama:

  • armatuurvõrgu minimaalne kaugus - 10 cm vastavalt SP 63.13330
  • betoonist kaitsekiht - alumine 2-5 cm, ülemine 3 - 7 cm

Seega, isegi enne arvutuste alustamist saab ujuvplaadi ilma jäigastajate paksuse miinimumväärtusest eelnevalt valida:

  • kolme korruseline telliskivimaja - 40 cm
  • kahekorruseline betoon, telliskivimaja - 25 - 35 cm
  • kahekorruseline palkmaja, gaseeritud betoonist korter - 30 - 40 cm
  • raami ehitus, SIP paneel - 20 - 30 cm
  • ehitised, majapidamisseadmed - 10-15 cm

Kui projektis pannakse ribid koos ribidega, vähendatakse keskse osa paksust 10-15 cm-ni. Väikse kõrgusega ehituskonstruktsiooni alusplaadi kandevõime arvutamisel on alati näha varu 200 - 300%. Siiski on keelatud kasutada sellist vundamenti värsketel küngastel, turbarabadel, kõdistelgedel:

  • nende muldade disaini vastupidavus ei ole piisav
  • hoone heitub igal aastal

Ainus võimalus ujuva plaadi ehitamiseks ebastabiilsetel muldadel on aluse tugevdamine. Näiteks turbaaladel tehakse vertikaalseid äravoolu, ehitusplatsil on liivane kaldtee. Vesi tõmmatakse läbi kanalisatsiooni, alumine kiht kompakteerib mulda. Selle tehnoloogia vundament on võimalik ehitada 6-12 kuud.

Tähelepanu: kui kasutatakse suvila seinu (näiteks alumisel korrusel panoraamse klaasimise jaoks), tuleb arvutada paneeli lükkamine kolonni abil. Seinte jaoks ei ole selliseid arvutusi vaja, kuid alus peaks olema vähemalt 30 cm põrandaliistu servast sissepoole.

See nõue tuleneb asjaolust, et seinte poolt jaotatud võimsustruktuuride massi koormus toimib mitte ainult vertikaalselt allapoole, vaid ka 45-kraadise nurga all väljastpoolt. Seetõttu peab jõuvektor paiknema raudbetoonis, mitte väljaspool plaati väljastpoolt. Seega on plaadialuse mõõtmed 30 cm suuremad kui mõlemal küljel asuva suvila kasti suurus. Sellisel juhul täiendavat arvutust ei nõuta.

Aluskihi paksus ei sõltu maja kõrgusest, seina materjalide massist. Kõrge GWL-iga on vaja kasutada killustikku, mis tekitab kapillaarkihilises kihis lõhe. Liivas võib mulla niiskus tõusta kuni betoonkonstruktsioonideni, millel on negatiivne rõhk. Seepärast kasutatakse liiva vundamendipulbrit piirkondades, kus põhjavee silmapiir on vundamendi alusest vähem kui 1 m.

Plaadi põhja sügavus

Arvestades asjaolu, et arvel kihi monoliitsete konstruktsioonide valamine on keelatud, eemaldatakse musta pinnast kogu auku. Katte sügavus on tavaliselt 40 cm, mis on täidetud mittemetallilise savimata materjaliga. Madala plasttehnoloogia omadused on järgmised:

  • kui maja kasutab pidevat kuumutamist, siis allapoole jääv maa ei suuda külmutada, piisab pimeda ala soojendamiseks 30-40 cm sügavusel, et täielikult paisuda
  • perioodiliste küttega majapidamiste jaoks, kütteta aiamajad peavad panema pliidiplaadi alla, pimeala
  • ainult sel juhul säilitatakse maapõue geotermiline soojust mistahes külmas, nii et viljajõudu ei teki

Maksimaalset ehituse eelarvet jälgitakse plaadil, mis on maetud külmutusmärgi all. See valik on õigustatud ainult keldrikorrusel asuvate hoonetega. Maa-aluste seinte välimine ümbermõõt peab olema täielikult isoleeritud, ninatallilise materjali tagasitäitmine, varem paigaldatud seina või rõnga äravool.

Tähelepanu: võttes arvesse viljakat kihi eemaldamist, asendades see mittemetalliliste materjalidega, paksus 30-40 cm paksus vundab pinnasesse maksimaalselt 10 - 20 cm. Seetõttu peate toetavate seinte all oleva tellistest või monoliitsest taladest lähtuma, täites samasugust funktsiooni, et suurendada maapinna ja seina materjalide vahelist kaugust.

Ujuva plaadi kõrgus pinnast kõrgemal

Vastavalt SP 21.13330 standarditele võib plaadi alustamist süvendada mis tahes kaugusele, keskendudes põhjaveetaseme tasemele, mulla koostisele. Kuid mida kõrgem on plaat pinna kohal, seda suurem on seina materjalide ressurss. Näiteks on madalamate kroonpalkide hooldatavus palju kõrgem, kui need on maapinnast kõrgemad.

Seetõttu kasutatakse tahvli- ja palkmajade jaoks tavaliselt ribidega ribasid:

  • kausi kujuline - plaat valatakse pärast betooni tugevuse määramist, raketis on paigaldatud, laagrisse on tehtud raudbetoonpeakesi
  • inverteeritud kauss - välimised raketispaneelid on kõrgemad, sisemised jäävad betoonkonstruktsioonile kogu tööperioodi vältel, sisemine perimeeter on täidetud liiva või vahtpolüstüreeniga, et isoleerida konstruktsioon

Tõusvatel pinnastel on vaja arvutada alumise ülemise vöö sarruseosa, võrk. Keelatud on kindlalt siduda seina alused, ujuva plaadi pimedad alad. Erinevad koormused, pinnase ebaühtlane külmutamine nende struktuuride all võivad põhjustada raudbetoonist pragusid.

Sellisel juhul tehakse arvutamine talla venitamiseks kombineeritud koormusest, plaadi ülemine pind tõstejõu korral.

Tähelepanu: alumine võrk võib olla 10 kuni 16 mm vardad, sest alati on olemas kokkupandavad koormused. Alumine võrk on kootud 8-14 mm vardadest, kuna turse on osaliselt tasakaalustatud maja kaaluga.

Seega on kõrvalhoonete tahvlite alused paksusega 10 cm. Suvemaja toetamiseks on vaja kandevõime arvutamist. Paksuse valikut mõjutavad betooni kaitsekihid, minimaalne lubatud kaugus armeerivate silmade vahel.