Jätkusuutlikkuse analüüs

Stabiilsuse aluse arvutamine peaks välistama selle kallutamise võimaluse, põranda aluse külge ja nihutama koos pinnaga mööda teatavat liugpinda. Vundament loetakse stabiilseks, kui on täidetud tingimus (6.1), kus F mõeldakse vundamendi stabiilsuse (kallutamise või nihkejõu) järkjärgulise jõu mõjul ning Fu on aluse või aluse takistus, mis takistab stabiilsuse kaotamist. Stabiilsusarvutused tehakse vastavalt arvestuslikele koormustele, mis saadakse normatiivkoormuste korrutamisel koormuse ohutute teguritega. Kui sama koormuse puhul näevad normid ette kaks ohutuse tegurit, siis võetakse arvutustes arvesse üht neist, mille stabiilsus on väiksem.


Joon. 7.7. Vallandumiskindluse aluse arvutamise skeem

Vastupidavuse kallutamiseks sillatoe aluste arvutamisel toovad kõik vundamendi mõjuvad välised jõud (sealhulgas oma kaal) jõudude Fv, Qr ja momendi Mu (joonis 7.7). Voolujõud Fv ja Qr on võrdsed vastavalt kõigi vertikaalse ja horisontaalse välise jõu väljaulatuvate osadega ning momendiga Mie võrdub välisjõudude momendiga telje suhtes, mis läbib vundamendi põhja raskuskeskme, mis on risti disainitasandiga. Hetk, mil Mie aitab kaasa vundamendi kallutamisele (keerates seda ümber telje O - vt joonis 7.7). Moment Mz, mis talub kallutamist, on võrdne Fva-ga, kus a on kaugus jõu rakendumispunktist Fv vundamendi servale, mille suhtes kallutamine toimub.

Konstruktsioonide stabiilsus kallutamise suhtes tuleks arvutada valemiga
Mi≤ (vuntsid / un) Mz, (7.5)
kus Мu ja Мz on vastavalt kallutamise ja hoidmise jõud, mis on seotud konstruktsiooni võimaliku pöörlemise (kallutamise) teljega, läbides tugitervise tippude, kN · m; me - ehitustöödele eraldi tugikonstruktsioonidel põhinevate ehitiste kontrollimisel võetud töötingimuste koefitsient on võrdne 0,95-ga; pideva tööetapiga 1,0; kontrollides kivise põhjaga betoonkonstruktsioonide ja aluste osa, võrdub 0,9; non-rock baasil - 0,8; ÜRO on konstruktsiooni ettenähtud kasutusotstarbe usaldusväärsuskoefitsient, eeldatavalt pideva tööetapi arvutustes eeldatavalt 1,1 ja ehitusetapi arvutustes 1,0.

Kallutusjõud tuleb võtta koormusteguriga, mis on suurem kui üks.

Hoidmisjõud tuleks võtta koos koormuse ohutute teguritega pidevkoormuste jaoks Yf, kus μ on vundamendi hõõrdetegur maa peal.

Vastavalt SNiP 2.05.03-84 nõuetele tuleb nihkejõu (libisemise) konstruktsioonide stabiilsus arvutada valemiga
Qr≤ (yc / yn) Qz, (7.6)
kus Qr on nihkejõud, kN, mis võrdub nihkejõu projektsioonide summaga võimaliku nihke suunas; yc on töötingimuste koefitsient 0,9; уn on konstruktsiooni kavandatud otstarbe usaldusväärsuse koefitsient, mis on võetud valemis (7.5); Qz on kandevõime, kN, mis võrdub hoidejõu projektsioonide summaga võimaliku nihke suunas.

Nihkejõud tuleks võtta koos ohutusfaktoriga, kui koormus on suurem kui üks, ja pidurdusjõud, mille ohutuskoefitsient on valemi (7.5) selgitamisel esitatud koormus.

Mulla poolt tekitatud horisontaalse jõuna on lubatud võtta jõud, mille väärtus ei ületa mulla aktiivset rõhku.

Põhja hõõrdejõud tuleks kindlaks määrata vundamendi aluse hõõrdetegurite minimaalsetest väärtustest maapinnal.

Nihke aluse arvutamisel võetakse maapinnale müüritise hõõrdetegurite μ järgmisi väärtusi:

Muld ja roadbed

Mullad on raudteede ja maanteede, lennuväljade, jootmise, kanalisatsioonikanalite ja tammide teekatete ehitamise peamine materjal.

Suure hulga nendest ja muudest mullatöödest ning kasutatud buldooseritest, skreeperitest ja greiderilt, mis toodavad lõikavat ja liikuvat pinnast. Juht peaks teadma kõige tavalisemate mullatööde muldade ja elementide põhiomadusi. Komplekssed ja laialt levinud struktuurid on teed, seetõttu vaadeldakse näiteks konstruktsioonielemente ja teeprofiile.

Muld on kompositsioonis ja omadustes väga mitmekesine. Need koosnevad erineva suurusega tahkeid osakesi, vedelikke ja gaase.

Pinnase omadused mõjutavad püstitatud ehitiste tööiga ja tugevust, masinate jõudlust ja lõpuks ehituskulusid.

Püstitatud struktuuri tugevus sõltub pinnase tahkete osakeste suurusest, mulla tiheduse ja niiskuse tasemest.

Pinnase osakesed nimetatakse killustikeks (teravnurkseteks osadeks) või veerudeks (ümardatud), kui nende suurus ületab 5 mm / kruusa (ägeda nurga all) või kruusa (ümardatud) väärtus 10 kuni 2 mm, liiv - 5 kuni 0,05 mm. Tolmuosakeste suurus on 0,05 kuni 0,005 mm ja saviosakesed on väiksemad kui 0,005 mm.

Liivane muld sisaldab väikest savi tolmuosakesi. Nad on nõrgalt ühendatud, nad lasevad vesi hästi, nad ei ole väga tihendatavad, nad on mitte-elastsed ja niisutamisel vähendavad pisut takistust koormustele. Need muldad sobivad muldade ehitamiseks, kuid need on kergesti veega purustatud; Kuivad lahtised liivad tuultega hõlpsasti kanda.

Liivased muldad sisaldavad rohkem liivaosakesi ja vähem saviosakesi, mis tagavad nende pinnasele ühenduvuse. Liivaosakesed säilitavad niiskuse suurenemisega liiva pinnase stabiilsust.

Suurem osa tolmuosakesi sisaldavatest liivsetest mulladest ei ole plastilised ja ebastabiilne, kui need on märjad.

Tolmuvatel pinnastel on rohkem tolmu tekitavaid osakesi kui liivastes ja kui need niisutatakse, muutuvad nad närilistele, mis vähendab järsult nende pinnase takistust koormatele. Sellised muldad kergesti veetavad, kalduvus kallata.

Loamy pinnas on plastiline, omab kuivas olekus ühtsust, kuid niisutatud kujul see kaob kiiresti. Seda iseloomustab madal veepidavus ja seetõttu kuivab aeglaselt. Kergelt pestakse veega.

Mullidel on suur ühtsus, tihedus, plastilisus ja veekindlus.

Kui liivsavi või -mähn sisaldab 20 kuni 50% kruusast või killustikust, lisatakse mulla nimele sõna "kruus" või "kruus".

Teeviidi ehitamisel on soovitatav kasutada liivasi ja liivasi liivseid muldasid, purustatud kivi, veerisid.

Erinevate muldade füüsikaliste omaduste hindamiseks kasutage järgmisi mõisteid.

Kaalu niiskus - vee massi suhe pinnases kuivmullani protsentides.

Plastilisus määratakse niiskuse massi ja mulla võimega kerkida läbi köie.

Kinnitus - mulla võimekus erinevate objektide suhtes kinni pidada - on iseloomulik enamusele plastmulladele, mille niiskusesisaldus on väike ja mille liivainesisaldus on madal. Masinate käitamise hõlbustamiseks tuleks plastikust mullast välja hoida kõrge niiskuse juures, kui need muutuvad kleepuvaks.

Veekindlus - mulla võime veest välja jätta.

Lõdvestamine on muldade suurenemine mahu suurenemisel arengu käigus. Lõtvumise koefitsient Cp määratakse lahti pinnase ja mulla mahu suhtega, mida ta enne looduslikku esinemist hõivas. Koefitsient on tavaliselt vahemikus 1,08-1,32 (liiva väiksem väärtus, savi suurem). Aja jooksul, oma massi all või spetsiaalsete masinate abil, laguneb muld tihendatakse.

Puhke nurk on koonuse aluses olev nurk, mis tekib lahti pinnase teatavast kõrgusest väljumisel. See nurk sõltub pinnase koostisest ja võib olla 25 kuni 50 ° kuivadele muldadele ja 30-45 ° niisketele.

Hõõrdumise koefitsient on objekti liigutamiseks vajaliku jõu suhe objekti kaaluga. Hõõrdumise ja veeremise hõõrdumise koefitsiendid on.

Kui buldooser liigub traktoriga välja töötatud 10 tonni mulla massiga 8 g, siis mulla libisemise hõõrdetegur mullas on 8:10 = 0,8.

Kui 10 g kaaluga kaabits liigub pinnal 1-tonnise jõuga traktoriga maapinda, on veeremismüra koefitsient 1: 10 = 0,1.

Metalli libiseva hõõrdeteguri maapinnal saab kindlaks määrata, tõmmates terasest kelku. Kui kümne tonni kaaluva kamani transportimiseks on nõutav jõud 4 g, siis on terase hõõrdekoefitsient mullas 4: 10 = 0,4. Lõika pinnas libiseb nuga pinna poole. See põhjustab libisevat hõõrdumist. See hõõrdejõud on suurem, seda suurem on mulla surve nuga.

Terase pinnase hõõrdumise koefitsient sõltub pinnase tüübist ja seisundist, töökorpuse pinna seisundist ja on 0,25-0,5; mulla hõõrdetegur pinnas on 0,5-1,0.

Lõikekindlus on lõiketugi jõu ja lõigatud laastude ristlõikepindala suhe, st lõikatava jaotise jõud ühiku pindala kohta, väljendatuna kg / cm2 või kg / m2.

Lõikekindluse väärtus sõltub mullatüübist ja seisukorrast, töökeha kujust ja selle purunemise tasemest.

Mullapartii kaal on 1 m 3 m.

Mulda nimetatakse lahtisteks kivideks, mis esinevad maakoore ülaosas, mõnikord segu orgaaniliste ainetega, mis on taimejääkide lagunemisproduktid.

Muld on peamine materjal, millest teedel on ehitatud.

Nende päritolu järgi on kivid jagatud magneesi või tugevad, setted ja metamorfsed kivimid.

Igeme kivid on jahutatud magma või lava. Nende hulka kuuluvad graniidid, dioriidid, gabbrood, basaalid ja porfüriidid, diabase.

Seemnevad kivimid on tekkinud maapinna erinevate kivimite hävitamise, hävitatud masside vee või tuule üleviimise ning nende ladestumise tõttu maal, jõgedel, järvedel ja meredel.

Seemnevad kivid hõlmavad järgmist:
a) struktuursed tsementeeritud - liivakivid, põlevkivi;
b) struktuurne muldne - savi, leess, rasune, liivsaht;
c) detrital - rahnud, kruus, liiv;
d) keemiline moodus - kips, mõned lubjakivid;
e) orgaaniline koosseis - lubjakivi, turvas, tsemendimaht, muda.

Metamorfsed kivimid on moodustunud tuhast või settekivistest kividest nende väga tugevate muutuste (metamorfismi) tõttu kõrgetel temperatuuridel kõrgetel sügavustel maa peal.

Metamorfsete kivide hulka kuuluvad kips, kvartsiit, marmor.

Teedeehituse praktikas on muld jaotatud mitmesse kategooriasse sõltuvalt nende arengu keerukusest.

Iga järgneva kategooria mulda iseloomustavad suuremad arenguprobleemid võrreldes eelmise kategooria muldadega.

Kõik sõltuvalt arengu raskusest on muld jagatud üheteistkümnesse kategooriasse ja mitte-kivim mullasse kuuluvad I-IV kategooriasse ja kivid V-XI kategooriasse.

Peenikesed liivad ja veega küllastunud liivad ulatuvad liikuvasse olekusse või, nagu nad ütlevad, ujuvad; neid nimetatakse "ujukiteks". Ujuval maal õõnsuste väljatöötamisel asendatakse ümbritseva ujuvmaaga eemaldatud muld selle uue osaga. Selle mulla väljaarendamiseks on vaja erimeetmeid: külmutamine, põhjavee taseme alandamine jne

Muldade ehituslikel omadustel on niiskuse määrav mõju. Kuivate pinnaste väljaarenemine on palju raskem kui normaalse niiskuse muldadel; poolvedelate muldade väljatöötamine on raske.

Mulla loodusliku struktuuri rikkumise korral suureneb selle maht; Pinnase omadus, mis määratakse lahutusvõimega, väljendatakse algmahu suurenemise ühikutes.

Pinnase võime säilitada teatud nõlva kalle erineb sõltuvalt kivimite niiskuse küllastumise tasemest.

Betooni hõõrdetegur maapinnal

Sellisel juhul tuleb arvesse võtta kruvipea jõu vähendamist tagurpidi.

Valemis (10.7) määratluse kohaselt ei võtnud laeva tõstmiseks maapinnalt vajalikku veojõudu arvesse tuule- ja veerõhku. Sõltuvalt nende jõudude suundadest võivad nad põhjustada täiendava positiivse või negatiivse mõju purustamistegevusele.

Tuulekütuse jõudu võetakse arvesse ainult siis, kui laev eemaldatakse maapinnalt järk-järgult pingul, ja kui see pööratakse mööda, ei arvestata seda väheolulise väärtuse tõttu. Tuulekütuse jõud sõltub selle kiirusest laeva purjuala pindalaga risti tuule suunas ja seda saab määrata valemite, tabelite või graafikute abil (9. peatükk).

Joon. 3. Tuule rõhu sõltuvusV alates tuule kiirusest Wtuul

Joon. 4. Tuule- ja külglaine rõhkude skeemid

Allpool on üks tuule rõhu F jõu määramise meetodeidtuul:

kus rV- tuule rõhk, N / m 2, mis on määratud joonisel fig. 10,3;

A.ν- laeva purjuala pindala tuule suunas risti asetseval tasapinnal, mis määratakse vastavalt laeva asukoha joonisele, m 2;

ν - nurk tuule suuna ja pingutuse suuna vahel, deg, mis määratakse vastavalt joonisele. 4

Kui tugev tuul suunatakse pingutamise suunas (joonis 4, a) väärtuseni Ftuulon lisatud negatiivne märk, st nõrk jõudstsaab vähendada ftuul. Vastasel korral (joonis fig 4, b) tuule rõhu jõud hoiab ära laeva maandumise.

Lainete mõju lainele võib kujutada kahte jõudu: kaalumisrõhu δΔ vertikaalne jõudowja horisontaalne külgsurve jõudFow, laeva liigutamine (joonis 5).

Laine šoki mõju võib saavutada väga suure väärtuse, sõltuvalt kõrgusest ja lainepikkusest, lainete suuna suhtes laeva külje suunas ja laeva maandumisala sügavusest. Kui sügavus laeva küljel järsult lõpeb (joonis 5, a), tekitavad lained nihked ja tõstefektid. Merevee nõrga kaldega (joonis 5, b) on suured lained pragunenud lained, mis hoiab horisontaalse šoki efekti säilitades vähemal määral laeva ujumise lühiajalist mõju.

Joon. 5. Lainete mõju laevaga

Kui lainepikkus λ on suurem kui 0,8 laeva pikkus, vastab vertikaalse (kaalumise) tõstejõu maksimaalne väärtus laine δlained= 0 °, kusjuures λ 2 pöördepunktiga 10 ° ja 4 m / s 2 pöörde nurga 90 ° juures (vaheväärtuste korral määratakse kursuse nurk lineaarse interpolatsiooniga);

Joon. 6. Joonised koefitsientide K väärtustest5

Et5- joonisel fig. 6;

haastal- keskmine lainekõrgus, m;

q on tonnide arv 1 cm sademete kohta, t / cm.

Vormi 10.10 kasutatakse muidugi nurkade δ jaokslained10 kuni 170 ° juures.

Kui kursuse nurgad on PD-ga (δlained= 0 ÷ 10 ° ja 170 ÷ 180 °) arvutatakse vastavalt valemile

kus kkoos- joonisel fig. 7

Kaalumisrõhu jõu arvutamine purunemisharjumuste mõjul, mis on tekkinud tingimustesd ≥ 1,5 tundiaastalidc 3;

δlained- lainete käigu kurss, rahe;

νlained- nurk lainete liikumise suuna ja pingutusjõu, rahe tegevuse suuna vahel;

L - laeva pikkus, m;

dkolmapäev- laeva keskmine süvis, m.

Kui purunemisel või purustamisel tekkivate lainete tekitamine laeva mulda maandumisel põhjustab suurima külgsurve, määratakse sellise rõhu jõud valemiga

Valemites (10.14) ja (10.15) on väärtusedlainedvõib olla väiksem W-laeva laiuse väärtusest. Sellistel juhtudel väärtus Lsinδlainedvajadus asendada väärtus B.

Arvutustes on hädaplaadi eemaldamisel maapinnast vaja korrigeerida maapinnal toimuva reaktsiooni R väärtustA. saadud kaalumisrõhu väärtustest, arvutatuna ühe valemiga (10-13):

(või või kN (16)

kus R on maapinna võrdlusreaktsioon (kN), võttes arvesse laine kaalurõhku.

Nõutavad jõupingutusedsttuule ja lainete juuresolekul on vaja reguleerida ka tuule rõhu jõu suurust ja külglaine rõhu jõudu, lisades selle väärtuse kT-lestvõi võtke see ärastolenevalt nende suunda pingutusjõu suunas (vt ptk 9 ja valem 10.9).

Sõltuvalt maandumise olemusest ja laevade eemaldamise vahendite olemasolust varjualustest kasutavad nad erinevaid meetodeid: nende autode tööd; ballasti pumpamine või ballasti vastuvõtmine trimmi ja rulli vahetamiseks; lasti liikumine laeva pikkuse ulatuses; laeva osaline või täielik tühjendamine; ankruste kohaletoimetamine; pukseerimine või teistele laevadele pööramine; kasutades laeva tõstmise rajatisi.

Päästeoperatsiooni käigus on vaja teha spetsiaalset tööd aukude pitseerimiseks, pumbata välja vett päästelaevade abil, maapinnast välja puhastamist ning kanalite valmistamist maapinnal, sukeldumistööd ja veealuste plahvatuste ettevalmistamist. Reeglina kasutatakse samaaegselt mitut meetodit: korrastamist, mahalaadimist, pesemist, pukseerimist jne.

Libisemine

Libisemise tingimuse kontroll võib olla vajalik juhul, kui horisontaalsed jõud mõjuvad vundamendile võrreldes vertikaalsetega. Sellises olukorras on mulda kahjustamise oht, kuna aluspõhja libisemine maapinnal või vaheldumine heterogeense pinnase kihtide vahel, kui alumised kihid on nõrgemad kui kiht, mis on otseses kontaktis aluse põhjaga.

Nihke püsivuse vältimiseks soovitatakse järgmisi meetmeid:

  • aluse massi tõus;
  • juhitava tihendusastmega lahtise mulla vundamendi valmistamine;
  • nn võti disain (valik ei ole sihtasutuse disainimoodulis saadaval).

Nihke arvutades on vaja meeles pidada, et pinnase otseselt vundamendi külgnevus võib muutuda nii tööde ettevalmistamisel kui ka põhjaveetaseme muutuse tagajärjel. Sellistel juhtudel tuleb mulla haardehulka muuta.

Kõigi koodide (välja arvatud ACI, CSA, DTU 13.12 ja Fascicule nr 62 - Titre V) puhul saate valida Slide võimaluse, võttes arvesse mulla rõhku. Pärast selle valimist arvutatakse lisaks mulla rõhk Pa ja passiivrõhk Pp.

Programm võtab arvesse rõhumudeli kõrgust, mis võrdub:

  • kaugus maapinnast kuni lõikelõikeni (pidevate aluste jaoks);
  • eraldiseisva vundamendi aluse ülemise pinna vaheline kaugus lõiketõmbeks (eraldi aluse jaoks).

Nagu ülaltoodud joonisel näidatud, arvutatakse passiivne rõhk järgmise valemiga:

Teise kihi jaoks näeb see välja nii:

Pinnase kogu passiivne rõhk on järgmine:

Kui täidis on laaditud, tuleb arvutamisel arvesse võtta järgmist:

Koormus q peab olema konstantne, korrutatuna suurendusteguriga. P arvutusalgoritma identne P-ga p.

Kasutaja saab kindlaks määrata koormuse, mis mõjutab konkreetse vundamendi täpsustatud veerandit. Seejärel määratakse proportsionaalselt valitud piirkonna pikkusega mulla rõhk, mis toimib antud küljelt.

Mulla rõhku arvesse võttes saab libisemist arvutada mõlema suuna puhul samaaegselt või eraldi (see valitakse rippmenüüst: juhistega X ja Y, suunas X, suunas Y).

Arvutamine vastavalt erinevatele normidele

Nendes standardites ei anta libise arvutamist. Kui selline arvutus on vajalik, tuleb libisemistesti käsitsi teha.

Libistamise stabiilsus on kirjutatud kujul:

Hhõõrdumine = V * tg (j) + c * Ac;

V on vertikaalne jõud;

j on pinnase sisemise hõõrdumise nurk;

Ac on pinnase ja sihtasutuse vaheline kontaktpind.

Selles olekus projekteeritakse struktuuri ohutute tegurite tulemuste piir: H SLIP / H. Väärtus, mis on suurem või võrdne 1,0-ga.

Dialoogiboksis Geotehnilised valikud võib sisaldada piirväärtuse arvutamist ja ohutute tegurite varuväärtuse kindlaksmääramist.

Libistamise stabiilsus on kirjutatud kujul:

Q.tf - horisontaalne jõud

N on vertikaalne jõud;

φ on mulla sisemise hõõrde nurk, võttes arvesse, et tan (φ) aktsepteeritud väärtus ei ületa 0,5;

c - mulla nakkumine (mitte üle 75 kPa);

A.C - sihtvööndi ja pinnase kontaktvöönd.

Seismismõjude korral ei arvestata kirjanduse järgi mulla nakkumist, mis viib libisemisvalemi lihtsustamise juurde, valem on kujul:

Lindi arvutamisel vundamendi ja leebe betooni vahel (mis ei ole ühendatud vundamendiga armeerivate tihvtidega), betoon - kasutusele võetakse lihvbetooni hõõrdetegur, mis võrdub 0,75-ga.

Kui on tihvte, mis pakuvad püsivat seost vundamendi ja leebe betooni vahel, siis seda tingimust ei kontrollita.

Sellise oleku kujundamine konstruktsiooni ohutusvaru saavutamisel saadud tulemuste piires: Qtf / Qf. See väärtus on suurem või võrdne 1,0-ga.

Selle piirangute arvutuse lisamine ja ohutute tegurite piirväärtuse määramine on võimalik teha dialoogiboksis Geotehnilised võimalused.

  • ENV 1994 1997-1 (EL 7)

    Libise arvutamine toimub vastavalt punktile 6.5.3.

    • Drenaažiga tingimustel - valem (6.3):

    Kuna EC7 normid võimaldavad mulla nakkumist arvesse võtta, on libisevuse aluseks 6.5.3 (8), võib osaliselt või täielikult mulla nakkumist arvesse võtta, laiendades valemit, lisades täiendavad osad, mis arvestavad mullakihi vähenemist:

    tegur (on intervallis ja seda saab määratleda dialoogiboksis Geotehnilised võimalused;

    A "on sihtasutuse tööpiirkond (sihtasutus ja maa vaheline kontakt);

    c "on efektiivse maapinna ühtsuse arvestuslik väärtus.

    Kui koefitsiendile on antud väärtus 0.0, vastab see valem normides (6.3) esitatud kujule.

  • Drenaaži puudumisel - valem (6.4):

    Lisaks sellele, kui tööpiirkond ei ole kelderpinnaga võrdne (rebimine tekib), kontrollitakse järgmist tingimust (6.5):

    Sd saab määratleda dialoogiboksis Geotehnilised võimalused;

    A "on sihtasutuse tööpiirkond (sihtasutus ja maa vaheline kontakt);

    c "on efektiivse maapinna ühtsuse arvestuslik väärtus.

    Vaikeväärtuse vähendussuhe ξ = 0.0.

  • Drenaaži puudumisel - valem (6.4):

    Lisaks sellele, kui tööpiirkond ei ole kelderpinnaga võrdne (rebimine tekib), kontrollitakse järgmist tingimust (6.5):

    Libistamise stabiilsus on kirjutatud kujul:

    Q.tf - Horisontaalne jõud

    N on vertikaalne jõud;

    φ on mulla sisemise hõõrdumise nurk;

    c - mulla nakkumine (mitte üle 75 kPa);

    A.c - Vundamendi kontakt maapinnaga.

    Seismismõjude korral ei arvestata kirjanduse järgi mulla nakkumist, mis viib libisemisvalemi lihtsustamise juurde, valem on kujul:

    Lindi arvutamisel vundamendi ja leebe betooni vahel (mis ei ole ühendatud vundamendiga armeerivate tihvtidega), betoon - kasutusele võetakse lihvbetooni hõõrdetegur, mis võrdub 0,75-ga.

    Kui on tihvte, mis pakuvad püsivat seost vundamendi ja leebe betooni vahel, siis seda tingimust ei kontrollita.

    Sellise oleku kujundamine konstruktsiooni ohutusvaru saavutamisel saadud tulemuste piires: Qtf / Qf. See väärtus on suurem või võrdne 1,0-ga.

    Selle piirangute arvutuse lisamine ja ohutute tegurite piirväärtuse määramine on võimalik teha dialoogiboksis Geotehnilised võimalused.

    PN-81 / B-03020 [A3] normides polsterduse stabiilsus pole otseselt esitatud. Järgnevalt kirjeldatakse PN-83 / B-03010 [A4]. Nendest normidest ja vastavast kirjandusest tuleneva stabiilsuse tingimus libisemise ajal on esitatud järgmiselt:

    kontakti taseme all oleval kihil:

    F R - Asendusjõu disaini väärtus.

    N on tingimusliku horisondi vertikaalse jõu disainväärtus;

    A ' c - vähendatud keldriala.

    φ on mulla hõõrde sisemise nurga disainväärtus;

    A. c - Vunda kokkupuutevööndid maapinnaga (vundamendi aluse vähenenud ala).

    μ - hõõrdekoefitsiendifond - pinnas.

    C t - vähenenud haardumisväärtus = (0,2-0,5) * cu.

    c u - Muldade nakkumise disainväärtus.

    m - parandustegur.

    Selle piirnormi arvutamise tulemus on struktuuri ohutute tegurite saamine

    Selle piirangute arvutuse lisamine ja ohutute tegurite piirväärtuse määramine on võimalik teha dialoogiboksis Geotehnilised võimalused.

    Libistamise stabiilsus on kirjutatud kujul:

    H on horisontaalne jõud;

    γ koos - keskkonnategur;

    yn - ohutuskoefitsient, võttes arvesse disainilahenduse kasutusotstarvet.

    V on vertikaalne jõud;

    φ on mulla sisemise hõõrdumise nurk;

    c - mulla nakkumine;

    A.c - Vundamendi kontaktvöönd maapinnaga.

    A.s selle piirkonna kujunduse tulemusena saadi järgmine struktuuri ohutusvariant:

    Selle piirangute arvutuse lisamine ja ohutute tegurite piirväärtuse määramine on võimalik teha dialoogiboksis Geotehnilised võimalused.

    Suur nafta ja gaasi entsüklopeedia

    Hõõrdumine - maapinnast

    Muldade hõõrdumine terasle (välimine hõõrdumine) ja mulla pinnas (sisemine hõõrdejääk) põhjustab töökoormusele märkimisväärset kaotust lõikamise ja kaevamise ajal. [1]

    Maapealset hõõrdumist maapinnale (sisemine) ja teistele kehadele (väline) iseloomustavad vastavad hõõrdekoefitsiendid. [3]

    Tavaliselt ei võta mulda hõõrdumine seina vastu (nad võtavad 60), mis läheb teatud ohutusele. [4]

    Pinnase hõõrdejõu mõju vundamendi külgpinnale ei võeta arvesse nende vägede suurusjärgu ebakindluse tõttu, sest põlvede täitmist saab teha mis tahes pinnasega. Hõõrdejõudude hooletussejätmine läheb ohutusvaru juurde. Kui tiibade täitmine toimub tihenemisega liivas pinnases, siis võib arvestada muldade hõõrdumise jõudusid vundamentide seintes. [6]

    Muljude hõõrdumine seinte välispindadel, mis on tekkinud kaevude langetamisel, on peamine takistus süvendite sukeldumiseks ning mõnel juhul viib see olukord alla kaevude süvendite külmutamisele või raskendab neid maapinnale projekteerimismärgile. Hõõrdumise jõudude ületamiseks suurendavad need tavaliselt kaevude seina kaalu nende laadimise tõttu või kahandavad mulda kaevu välisseinte ümber. Praktikas pole mulla erosioon kaevu välisseintel seinte hõõrdejõudude vähendamiseks alati võimalik ja see ei anna alati positiivset mõju ja kaevukaalu suurendamine põhjustab raudbetoonist iraalset tarbimist ja töökulude olulist suurenemist. [7]

    Kui masinad töötavad, on töökorpuste teraspindadel sageli maapinna hõõrdumine. Terase pinnase hõõrdumise koefitsient sõltub selle tüübist ja niiskusest, normaalsest rõhust ja teraspinna puhtusest. [9]

    Pidades silmas kogunenud andmete puudumist hõõrdeaukude seinte hõõrdetegurite ja eespool toodud arvutamistingimuste kohta, oleks loogiline eeldada, et kaevukaev peaks maa peal alati maha matma ja et igasugune nugaosa pinnase areng peaks kaasa tuua süvise all oleva maastiku languse. [10]

    A0 väärtused arvutatakse mulla hõõrdejõu väärtuse kohta metallpinnal, mis on võrdne 17 ° C-ga ja vastab lõikejõu katsele. [11]

    Kui poltide pinge on ebapiisav, on suured tõukepikkus ja suur muldade hõõrdekoefitsient, klambri kinnitamiseks keevitatakse stopplaadid toru korpuse külge. [12]

    Väärtus φ on arvuliselt võrdne mulla hõõrdumise koefitsiendiga pinnaselt viilu tasapinnas. [14]

    Seega leitakse, et jõupingutus toru pinnase hõõrdumise ületamiseks on proportsionaalne toru pikkusega ja on seega võrdne mulla üldrõhuga, mis on toru pinnale normaalne, korrutatuna toru ja pinnase hõõrdeteguriga. [15]

    Muld ja roadbed

    Mullad on raudteede ja maanteede, lennuväljade, jootmise, kanalisatsioonikanalite ja tammide teekatete ehitamise peamine materjal.

    Suure hulga nendest ja muudest mullatöödest ning kasutatud buldooseritest, skreeperitest ja greiderilt, mis toodavad lõikavat ja liikuvat pinnast. Juht peaks teadma kõige tavalisemate mullatööde muldade ja elementide põhiomadusi. Komplekssed ja laialt levinud struktuurid on teed, seetõttu vaadeldakse näiteks konstruktsioonielemente ja teeprofiile.

    Muld on kompositsioonis ja omadustes väga mitmekesine. Need koosnevad erineva suurusega tahkeid osakesi, vedelikke ja gaase.

    Pinnase omadused mõjutavad püstitatud ehitiste tööiga ja tugevust, masinate jõudlust ja lõpuks ehituskulusid.

    Püstitatud struktuuri tugevus sõltub pinnase tahkete osakeste suurusest, mulla tiheduse ja niiskuse tasemest.

    Pinnase osakesed nimetatakse killustikeks (teravnurkseteks osadeks) või veerudeks (ümardatud), kui nende suurus ületab 5 mm / kruusa (ägeda nurga all) või kruusa (ümardatud) väärtus 10 kuni 2 mm, liiv - 5 kuni 0,05 mm. Tolmuosakeste suurus on 0,05 kuni 0,005 mm ja saviosakesed on väiksemad kui 0,005 mm.

    Liivane muld sisaldab väikest savi tolmuosakesi. Nad on nõrgalt ühendatud, nad lasevad vesi hästi, nad ei ole väga tihendatavad, nad on mitte-elastsed ja niisutamisel vähendavad pisut takistust koormustele. Need muldad sobivad muldade ehitamiseks, kuid need on kergesti veega purustatud; Kuivad lahtised liivad tuultega hõlpsasti kanda.

    Liivased muldad sisaldavad rohkem liivaosakesi ja vähem saviosakesi, mis tagavad nende pinnasele ühenduvuse. Liivaosakesed säilitavad niiskuse suurenemisega liiva pinnase stabiilsust.

    Suurem osa tolmuosakesi sisaldavatest liivsetest mulladest ei ole plastilised ja ebastabiilne, kui need on märjad.

    Tolmuvatel pinnastel on rohkem tolmu tekitavaid osakesi kui liivastes ja kui need niisutatakse, muutuvad nad närilistele, mis vähendab järsult nende pinnase takistust koormatele. Sellised muldad kergesti veetavad, kalduvus kallata.

    Loamy pinnas on plastiline, omab kuivas olekus ühtsust, kuid niisutatud kujul see kaob kiiresti. Seda iseloomustab madal veepidavus ja seetõttu kuivab aeglaselt. Kergelt pestakse veega.

    Mullidel on suur ühtsus, tihedus, plastilisus ja veekindlus.

    Kui liivsavi või -mähn sisaldab 20 kuni 50% kruusast või killustikust, lisatakse mulla nimele sõna "kruus" või "kruus".

    Teeviidi ehitamisel on soovitatav kasutada liivasi ja liivasi liivseid muldasid, purustatud kivi, veerisid.

    Erinevate muldade füüsikaliste omaduste hindamiseks kasutage järgmisi mõisteid.

    Kaalu niiskus - vee massi suhe pinnases kuivmullani protsentides.

    Plastilisus määratakse niiskuse massi ja mulla võimega kerkida läbi köie.

    Kinnitus - mulla võimekus erinevate objektide suhtes kinni pidada - on iseloomulik enamusele plastmulladele, mille niiskusesisaldus on väike ja mille liivainesisaldus on madal. Masinate käitamise hõlbustamiseks tuleks plastikust mullast välja hoida kõrge niiskuse juures, kui need muutuvad kleepuvaks.

    Veekindlus - mulla võime veest välja jätta.

    Lõdvestamine on muldade suurenemine mahu suurenemisel arengu käigus. Lõtvumise koefitsient Cp määratakse lahti pinnase ja mulla mahu suhtega, mida ta enne looduslikku esinemist hõivas. Koefitsient on tavaliselt vahemikus 1,08-1,32 (liiva väiksem väärtus, savi suurem). Aja jooksul, oma massi all või spetsiaalsete masinate abil, laguneb muld tihendatakse.

    Puhke nurk on koonuse aluses olev nurk, mis tekib lahti pinnase teatavast kõrgusest väljumisel. See nurk sõltub pinnase koostisest ja võib olla 25 kuni 50 ° kuivadele muldadele ja 30-45 ° niisketele.

    Hõõrdumise koefitsient on objekti liigutamiseks vajaliku jõu suhe objekti kaaluga. Hõõrdumise ja veeremise hõõrdumise koefitsiendid on.

    Kui buldooser liigub traktoriga välja töötatud 10 tonni mulla massiga 8 g, siis mulla libisemise hõõrdetegur mullas on 8:10 = 0,8.

    Kui 10 g kaaluga kaabits liigub pinnal 1-tonnise jõuga traktoriga maapinda, on veeremismüra koefitsient 1: 10 = 0,1.

    Metalli libiseva hõõrdeteguri maapinnal saab kindlaks määrata, tõmmates terasest kelku. Kui kümne tonni kaaluva kamani transportimiseks on nõutav jõud 4 g, siis on terase hõõrdekoefitsient mullas 4: 10 = 0,4. Lõika pinnas libiseb nuga pinna poole. See põhjustab libisevat hõõrdumist. See hõõrdejõud on suurem, seda suurem on mulla surve nuga.

    Terase pinnase hõõrdumise koefitsient sõltub pinnase tüübist ja seisundist, töökorpuse pinna seisundist ja on 0,25-0,5; mulla hõõrdetegur pinnas on 0,5-1,0.

    Lõikekindlus on lõiketugi jõu ja lõigatud laastude ristlõikepindala suhe, st lõikatava jaotise jõud ühiku pindala kohta, väljendatuna kg / cm2 või kg / m2.

    Lõikekindluse väärtus sõltub mullatüübist ja seisukorrast, töökeha kujust ja selle purunemise tasemest.

    Mullapartii kaal on 1 m 3 m.

    Mulda nimetatakse lahtisteks kivideks, mis esinevad maakoore ülaosas, mõnikord segu orgaaniliste ainetega, mis on taimejääkide lagunemisproduktid.

    Muld on peamine materjal, millest teedel on ehitatud.

    Nende päritolu järgi on kivid jagatud magneesi või tugevad, setted ja metamorfsed kivimid.

    Igeme kivid on jahutatud magma või lava. Nende hulka kuuluvad graniidid, dioriidid, gabbrood, basaalid ja porfüriidid, diabase.

    Seemnevad kivimid on tekkinud maapinna erinevate kivimite hävitamise, hävitatud masside vee või tuule üleviimise ning nende ladestumise tõttu maal, jõgedel, järvedel ja meredel.

    Seemnevad kivid hõlmavad järgmist:
    a) struktuursed tsementeeritud - liivakivid, põlevkivi;
    b) struktuurne muldne - savi, leess, rasune, liivsaht;
    c) detrital - rahnud, kruus, liiv;
    d) keemiline moodus - kips, mõned lubjakivid;
    e) orgaaniline koosseis - lubjakivi, turvas, tsemendimaht, muda.

    Metamorfsed kivimid on moodustunud tuhast või settekivistest kividest nende väga tugevate muutuste (metamorfismi) tõttu kõrgetel temperatuuridel kõrgetel sügavustel maa peal.

    Metamorfsete kivide hulka kuuluvad kips, kvartsiit, marmor.

    Teedeehituse praktikas on muld jaotatud mitmesse kategooriasse sõltuvalt nende arengu keerukusest.

    Iga järgneva kategooria mulda iseloomustavad suuremad arenguprobleemid võrreldes eelmise kategooria muldadega.

    Kõik sõltuvalt arengu raskusest on muld jagatud üheteistkümnesse kategooriasse ja mitte-kivim mullasse kuuluvad I-IV kategooriasse ja kivid V-XI kategooriasse.

    Peenikesed liivad ja veega küllastunud liivad ulatuvad liikuvasse olekusse või, nagu nad ütlevad, ujuvad; neid nimetatakse "ujukiteks". Ujuval maal õõnsuste väljatöötamisel asendatakse ümbritseva ujuvmaaga eemaldatud muld selle uue osaga. Selle mulla väljaarendamiseks on vaja erimeetmeid: külmutamine, põhjavee taseme alandamine jne

    Muldade ehituslikel omadustel on niiskuse määrav mõju. Kuivate pinnaste väljaarenemine on palju raskem kui normaalse niiskuse muldadel; poolvedelate muldade väljatöötamine on raske.

    Mulla loodusliku struktuuri rikkumise korral suureneb selle maht; Pinnase omadus, mis määratakse lahutusvõimega, väljendatakse algmahu suurenemise ühikutes.

    Pinnase võime säilitada teatud nõlva kalle erineb sõltuvalt kivimite niiskuse küllastumise tasemest.

    Hõõrdetegur

    Hõõrumiskoefitsient sõltub hõõrdumisega pindade tüübist (hõõrdumine alusplaadi ja tugi talla vahel). Kui andmeid pole, kasutatakse tavaliselt hõõrdetegurit 0,3.

    • Süsinikteras süsinikterasest: 0,3
    • Poleeritud roostevaba teras poleeritud roostevabast terasest: 0,15
    • Betoonist süsinikteras: 0,4
    • Liivast teras (mullapinnal asuv toru): 0,4
    • Teflon süsinikterasest: 0,2
    • Teflon tefloniks või poleeritud roostevaba teras: 0,1
    • Rull või kuullaager: 0,05

    Hõõrdetegur tuleb määrata kõigi vertikaalsete aluste jaoks.

    Torujuhtme toestuse hõõrdetugevus mõjutab oluliselt torujuhtme käitumist. Mõningatel juhtudel hõõrdumise arvutamisel pole üldse mingit mõtet, eriti pikkade torujuhtmete puhul, kus hõõrdejõud tasakaalustavad gaasijuhtme soojusliku laienemisega kaasnevaid jõude.

    Pumpade ja kompressoritega ühendatud torustike arvutamisel on oluline ka hõõrdejõude nõuetekohane arvestus. Selliste seadmete lubatud koormused on tavaliselt väga madalad ja väikseim hõõrdejõu muutus ühes tugisüsteemis võib koormusi täielikult muuta, et need ületaks lubatud väärtusi.

    Hõõrdepind on alati sidemes oleva reaktsiooni suhtes risti, millest tuleneb hõõrdumine. Hõõrdetorudele on mittelineaarsed omadused. Hõõrdejõude arvestamisel kasutatakse kolme hüpoteesi:

    • Hõõrdejõud võrdub tuges oleva reaktsiooniga, korrutatuna hõõrdeteguriga Ffr = R · μ
    • Kui tugi mõjub nihkejõule vähem kui hõõrdejõud (Fx ^ 2 + Fy ^ 2) ^ 0,5
    • Kui tugi jõu mõjul on võrdne hõõrdejõuga (Fx ^ 2 + Fy ^ 2) ^ 0,5 = Ffr, siis tõuseb tugi
    • Tugi nihutamisel suunatakse hõõrdejõu vektor alati ümberlülitusvektori Fx / Dx = Fy / Dy suunas vastupidises suunas, kus Dx, Dy on nihkevektor, Fx, Fy on hõõrdejõu vektor

    Hõõrdumisjõud tekivad siis, kui toru liigub paigaldusasendist tööasendisse (vt disainilahendused). Torujuhtme jahutamisel, st liikumine tööpiirkonnast külma, hõõrdejõud laieneb vastupidises suunas. Seetõttu on külmades olekutes ka surnud toe koormus, mis muudab märgi vastupidises suunas ja ei ole võrdne nulliga, nagu paigaldamise olekus. See mõju on maapinnal püütud torujuhtumite jaoks kõige olulisem, kuna hõõrdejõud on tohutu ja surnud toed on ka väga suured.

    Betooni hõõrdetegur maapinnal

    Kuna kaev alandatakse, tekib hõõrdejõud selle välispinna kokkupuutel maapinnaga, mis on suunatud keha enda kaalule vastassuunas (nende suhtes reaktsioonivõimeline) ja takistavad sukeldumist. Need jõud on väga suured koormused, mis mõjutavad konstruktiivse lahenduse valikut. Kaevude alumise ja tugevuse arvutamiseks on vaja täpselt kindlaks määrata need jõud ja plaanid nende jaotamiseks kaevu pinnale.

    Kaasaegsed laskumiskambad on ehitatud peaaegu eranditult raudbetoonist, nii et ülesanne vähendatakse betooni hõõrdumise määramiseks maapinnal jäiga silindri pressimise tingimustes lineaarselt deformeeritavasse poolruumi.

    Teadlased viisid erinevatesse hüdrogeoloogilistesse tingimustesse hüdrogeoloogilistesse tingimustesse, mis hõlmasid languspuurkübarad, viidi läbi ainult kaudsed vaatlused, mis määrati kaevu rikke hetk, kui muld eemaldati nuga allapoole.

    Kuu pinnale tekib poolkuiv libisemisrõhk, kui sama betoonseina nimipind liigub järk-järgult sukeldumisprotsessi käigus moodustunud loodusliku niiskusega maapinna seina pinnale. Puhkejõus on hõõrdejõud mõnevõrra suuremad kui libiseva hõõrdejõu jõud, mistõttu on laskmise süvendite arvutustes arvestatud rikete kriitilisi jõudusid, mis on võrdsed rahulolevate hõõrdejõududega.

    Hõõrdejõudude suurus sõltub muda poorsusest, tera suurusest ja süvise seinte pinnast.

    Tehtud katsed näitasid hõõrdejõu suuruste lineaarset sõltuvust hõõrdekoha sügavusest maapinnal.

    Hõõrdejõudude esilekutsumise ja manifestatsiooni mehhanism moodustub peamistest pingetest tulenevalt ja seda ei põhjusta mitte ainult pinnase ülemiste kihtide surve, vaid ka täiendav vertikaalne pinge, mis tuleneb rõhu ülekandumisest maapinnale hõõrdejõule külgpinnal. Selline "iseenestav ärrituvus", mis põhjustab hõõrdejõudude toimel peamistest pingetest suurenemist, areneb ainult tihedatel muldadel, mille poorsus on vähem kriitiline. Nihke tasandusel lahtistel pinnastel tihendatakse ilma põhiliste pingete ja seega ka külgsuunaliste hõõrdejõudude suurenemiseta.

    Hõõrdumine tekib pindadevahelise interaktsiooni ajal ja on tingitud pinnakihi muutustest ja erinevate pindmiste hävitamistüüpide tagajärgedest. Betoonkuva pind on laineline, karm, kuid sellel on suurem jäikus kui külgneva maapinna mass.

    Erinevates hüdrogeoloogilistes tingimustes on pinnase struktuuri muutused erinevad.

    Kivistel, jämedateralisetel muldadel ja tihedatel liivadel tekib hõõrdetakistus pärast teravate servade ja nende osakeste kriimustamist betoonpinnale.

    Liiva pinnas muudab üksikud liivaterad selle sukeldamise ajal kaevuga kokkupuutumise ajal oma vastastikuse positsiooni suhtes üksteise suhtes ja hõõrdetakistus on antud juhul seotud osakeste rullimisega piki liugpinda. Väikse surve intensiivsus (kg / cm2) sukeldumisauru alguses on võimalik hõõrdumist betooni ja liiva vahel. Suure surve korral kaasneb nihe märkimisväärse kihi püüdmisega. Siiski, kui pinnad puutuvad kokku seinte siledamate pindadega, peaaegu kõigil juhtudel väheneb hõõrdetegur ja hõõrde eriline jõud (tabel 16).

    Kasutades hüdraulilisi või hüdropneumaatilisi põrutusseadmeid, võib liivasel pinnastel spetsiifilisi hõõrdejõude vähendada 25% võrra.

    Savistel mulladel sõltub hõõrdehulk vee-kolloidsete sidemete stabiilsusest.

    Pinnase niiskus mõjutab oluliselt hõõrdejõude ulatust. Kasvava niiskuse juures langeb savine muldade hõõrdetegur kahekordsele ja liivastele muldadele poolteist korda (tabel 17).

    Märgadel pinnas üksikute sammude sukeldumisel pikkade vahedega toimub imemise nähtus, mis sarnaneb imemisele kuulide efektiga. Sellisel juhul võib hõõrdumise kriitiline jõud suureneda 20-30%.

    Klaasist ja osaliselt niisutatavast mullast, mis on niiskes olekus (valtserva kohal), on võime kinni kaevu seintele. Kleepuvuse nähtus on seletatav sellega, et veekolo kolloidkestad mullaosakeste ümbruses, mis on märkimisväärsete molekulaarsete jõududega, mille osakeste pind on tõmbunud ja millel on suur kestade paksus, suhtlevad võõrpinnaga. Kleepuvus saavutab maksimaalse niiskuse piirkonna. Täielikku niiskustõmbe korral väheneb pinnase kleepuvus järsult ja niiskuse edasise suurenemisega võib see täielikult kaduda. Vaba vee olemasolu takistab mulla osakeste kleepumist kaevule. Kleepuvuse astet, lisaks niiskusele, mõjutab mulla graanulomeetriline ja keemiline-mineraloogiline koostis, puu betoonpinna esialgne pressimisjõud ja omadused. Rullides on puidupoolest kontaktid enam kui vastassuunas. Suurim kleepuvus on huumusest koosnevad saliseemassid ja soodid. Liivane ja kerge liivane muld praktiliselt ei ole kleepunud. Kaevu kleepumisel toimub nihe piki maapinda.

    Hõõrdumise jõud sõltub survejõu suurusest ja jälgib seina pinnase horisontaalse surve jaotumist. Ühepoolsete pinnakoormustega, näiteks nõlvadel, on hõõrdejõud kõrgel küljel suurem kui madalal küljel. Plaadi ava kuju mõjutab hõõrdejõude jaotust suundades.

    Nurkade ristkülikukujulised aukud on nende suurim kontsentratsioon.

    Kera ühtlase keetmise kontrollimiseks on kõige mugavam hõõrdegraafi telsi-sümmeetriline vorm. Hooneseinte hõõrdejõudest tulenevad paindemomendid, millel on maksimaalne diferentsiaalse seina paksuse tasapind.

    Joon. 14. Graafik kaevu hõõrdumise konkreetsete jõudude kohta maapinnal:
    a - liivane: 1 - kruusane, jäme ja keskmise liivaga; 2 - sama, mis; 3 - sama, mis; peened ja tolmune liivad koos ja; 4 - sama, koos ja; b - savipinnad: 1 - savi ja liivakarva vastavalt ja; 2 - liivsavi, savi ja savi; 3 - rästik, liiv, at.

    Erinevate autorite hõõrde intensiivsus maapinnale on hinnatud erinevalt. Inimeste süvendite kujundamise praktikas on kõige sagedasemad arvutused vastavalt Instituudi Fundamentproject poolt välja pakutud graafikatele (joonis 14).

    Kui süvendi sügavus on erinev, määratakse iga kihi hõõrdejõud eraldi, siis arvutatakse konkreetse hõõrdejõu keskmine väärtus valemiga

    kus - spetsiifilised hõõrdejõud erinevates kihtides;

    - üksikute kihtide paksus.

    Tugeva hõõrdumise täisjõud maapinnal T leitakse valemiga

    kus on kaevu välimine ümbermõõt.

    Tõusude arvutamisel võetakse hõõrdumise pidurdusjõud koefitsiendiga 0,5. Tiksotroopse särgiga sukeldatud ümmargustel süvenditel määratakse hõõrdejõudude standardväärtused hõõrdejõude summana nuga ja särgi tsoonis, s.o.

    Maapinnast aukude seinte hõõrdejõud määratakse kindlaks valemiga

    Tiksotroopse särvi tsooni kaevu seinte hõõrdejõud arvutatakse valemiga

    kus on tiotsotroopse särvi tsooni kaevu seinte hõõrdumise normatiivne eripära; eeldatakse, et keetmine arvutatakse 0,1 t / m 2.

    Need jõud moodustuvad süvendi ülemise osa võimaliku üleskirjutamise, pinnase sulgemise eest sulgli pesa ja savi läga ummistumise tõttu.

    Tiksotroopse särgi tsoonide seinte hõõrdumise jõudusid tõusu arvutamisel võetakse arvesse ainult siis, kui süvend on asetatud pärast süvendi sukeldumise lõppu. Liiva peene killustikuga tamponatsioonil on spetsiifiline jõud t / m 2; tsement-liivahaagis - t / m 2, kuid mitte üle 0,5 T0. Kui niiske mulda vibraatorid sukeldavad süvendid, siis vähendatakse spetsiifilist hõõrdejõudu 20% võrra.